Estudio de Modificado del Proyecto de Construcción Nueva EDAR Aglomeración de Puerto Real (Cádiz)

E qua t i on C ha pt e r 1 S e c t i on 1 Trabajo F in de Máster Máster en I ngenier ía In dustrial Estud io de Modifi ca do del P royect o de Const ruc ción Nueva E DAR A glomera ción de P uerto Real ( Cádiz) Autor: Álva ro Tébar Adorna Tutor: Luí s F r an ci sc o V il ch es Ar en as Dp to . Ingen ier ía Qu ím ica y Ambi ent al Escuel a Técnic a Superi or de Ingenie ría Universidad de Sevilla Sevilla, 2024 Tra bajo F in de Má ste r Mást er en I nge nier ía Indus tria l Estu dio de M odificad o del Proyecto de Constr ucc ió n Nueva EDAR Aglo mera ció n de Puert o Real ( Cád iz) Auto r: Álvaro T éba r Ado rna Tuto r: Luís F r an cis co Vil ch es A r en as D p to . de Ingeniería Q uímic a y Am bien tal Esc uela Té cnica Superior de Ingenie ría Univer sidad de Se villa Sevill a, 20 2 4 Trabajo Fin de Máster : Estudio de Modi fica do del Proye cto de Co nstrucci ón Nueva EDAR Aglom eraci ón de Puerto Real (Cádiz) Autor: Álvar o Tébar Adorna Tutor: Luís Vilches Arenas El tribu nal nombrado para ju zgar el Pr oyecto arr iba indi ca do, compuesto p or l os sigui ent es mie mbros: Presidente: Vocales : Secretario: A cuerdan otorgarle la calific ación de: Sevill a, 20 2 4 El Secretario del Tribunal A mi fam ilia A mis a migo s A mis maestros A mis compañer os A mi equi po de tra bajo Agradeci m ientos A tod as las personas que c onfi aron en m í en algún mo ment o y que m e han animado o l o hac en a c ontinuar siendo me jor prof esional y, sobr e todo, mej or persona . Especialm ente a Dios. Álvaro T . Adorna Sevill a, 20 2 4 5.4.2. Incide nc ias que puede n afe c tar al bue n f un cio nami ento y ex plot aci ón d e l a pl ant a 118 5.4.3. Incide nc ias detect ad as p or la pos i bil ida d de una m ej ora técni ca 127 6. PROPUE STAS DE M ODIFIC ACIONE S 135 6.1. Criterios genera les de análisi s 135 6.2. Criter ios té cnico - econ ómic os 135 6.3. Pr opuestas de camb ios 138 6.3.1. Cambi os en r epo si ció n de S e rvici os Afe cta dos (S ) 140 6.3.2. Cambi os en la E BAR ( B) . 146 6.3.3. Cambi os en el Re act or Bio ló gico y P roc es o 150 6.3.4. Cambi os en imp lan tac ió n, co ndu cci ones e i nsta la cio nes ( I ) 161 6.3.5. Cambi os en eq uipos ele ctr o mecán ic os (E) 175 6.3.6. Deficie nc ias o pr opues t as n o i nclu id as en e l es tu di o 190 Ane jo Nº 1 – Cál cul os de pr oc eso 195 Ane jo Nº 2 – Cál cul os hi dr ául ic os 211 Ane jo Nº 3 – Cál cul os ne um áti cos 295 2 Presupue sto 11 3 Pl anos 95 Biblio graf ía 11 Con clus io nes 13 Í NDICE DE T ABLAS Tabla 1. Descripci ón del PC. Tabla - resumen de sistem as proyectados. 29 Tabla 2. Descripción del PC. Parám etros mínimos agua d e servicio. 53 Tabla 3. Descripci ón del PC. Tipos de hor migones 55 Tabla 4. Estu dio de poblaci ón, d otaci ones y caudales . Población e qui valente s egún Pr oyecto Const ructi vo 64 Tabla 5. Estudio de poblac ió n, dotaciones y cauda les. Pobl ación Puert o Real de 20 03 a 2022. 65 Tabla 6. Estudio de poblac ió n, dotaciones y cauda les. Ext rapolac ión censo de Puert o Real. 65 Tabla 7. Estudios po bla ción, dotaciones y caudales . Est udio de población de Puert o Re al. 66 Tabla 8. Estudios población, dotaciones y caudales. Prom edios muestras diari as caudal entrada EDAR. 67 Tabla 9. Estudio de c ar gas c ontami nantes. Pará metr os de Proyect o Constr uctivo. 68 Tabla 10. Estudio de cargas contam inantes. Resultados 1 ª campaña de analíticas de agua de e ntrada a EDAR. 69 Tabla 11. Estudio de cargas contam inantes. Resultados 2 ª campaña de analíticas de agua de e ntrada a EDAR. 70 Tabla 12. Estudio de cargas contami nantes. Valores medios de analíticas de parámetros de entrada a EDAR. 71 Tabla 13. Estudio de car gas c ontami nantes. Compar ativa de val ores est imados h - e y DBO5 a la e ntrada. 72 Tabla 14. Estudio de car gas c ontami nantes. Compar ativa de val ores DQO frent e a N. 72 Tabla 15. Estudio de vert ido s. Lími tes de ver tido. 74 Tabla 16. Estudio de vert ido s. Resulta dos de a nalít icas de agua de sa lida de E DAR. 75 Tabla 17. Estudio de vert ido s. Cálculo de re ducciones r el ativas de paráme tros de agua de s alida E DAR. 76 Tabla 18. Estudio de aprove cham iento del agua tr atada. Plano de i mplant ación nue va EDAR. Leyen da. 88 Tabla 19. Estudi o de aprove chami ento del a gua trat ada. Calidades del a gua regener ada según R. D. 1620/2007 . Grupo 1. Resi denci al y ser vi cios. 89 Tabla 20. Estudi o de aprove chami ento del a gua trat ada. Calidades del agua regene rada según R. D. 1620/2007 . Grupo 4. De porti vos y orna menta les. 89 Tabla 21. Estudio de aprov echami ento del a gua t ratada . Grupos de cal idad de agu a regenera da se gún R.E . 2020/741. Aguas par a riego. 90 Tabla 22. Estudio de aprov e chamiento del agua tratada. Parámetros de calidad del agua regenerada según R.E. 2020/741. Aguas par a riego. 90 Tabla 23. Estudio d el grado de aprovechamiento del agu a tratada. Estimación valores de tratamiento t erciario. 91 Tabla 24. Estudio del grado de aprovechamiento del agu a tratada. Resumen proyecto s de tratamiento ter ciario a caudal de tratamiento de la EDAR proyectada. 94 Tabla 25. Detección de incidencias. Enumeración y clasifi cación de incidencias en el Proyecto Constructivo. 104 Tabla 26. Detección de incid encias. Cargas contami nantes medias de Proyecto frente a anal íticas. 110 Tabla 27. Detección de incidenci as. Bombeos sumergibles con presión manométri ca infr adimensionada. 112 Tabla 28. Detección de incid encias. Resistencia de materi ales de estanqueidad a la temperatura. 117 Tabla 29. Detección de incid encias. Lista do de m edidores de nível ul trasóni cos. 132 Tabla 30 . Detección de incid encias. Infra dimensionamiento de perfi les de vigas carr il de polipastos. 134 Tabla 31. Criterios técnico - económi cos. Mapa decisional de crit erios para propuestas. 136 Tabla 33. Propuesta s de c ambios. Compa rati va result ados de cálcul os del b ombeo de a gua br uta. 149 Tabla 34. Propuesta s de c ambios. Compa rati vo cálculo v olúmene s del rea ctor bi ológi co. 150 Tabla 35. Propuestas de mod ificaciones. Recálculo capaci dad de agitadores en cámara anóxica. 154 Tabla 36. Propuesta s de m odi ficac iones. Nuevos puntos d e funci onamient o de reci rcul ación i nterna. 158 Tabla 37. Propuestas de cambios. Medición y caracter ísticas propuestas de válvulas de m ariposa. 179 Tabla 38. Propuestas de cambios. Medición y caracter ísticas de compensadores a xiales. 180 Tabla 39. Propuestas de cambios. Medición y caracter ísticas de manómetros i ndicadores. 183 Tabla 40 . Propuestas de cambios. Polipastos. Capacidades y pesos máximos de pro yecto frente a propuestas. 186 Tabla 41. Propuesta s de c ambios. Pol ipastos . Resul tado y com parati vo de perf iles. 187 Tabla 42. Propuesta s de c ambios. Pr ontuario bá sico de es tructuras simpl es. Viga simple biapoyada. 187 Tabla 43. Propuesta s de c ambios. Pol ipastos . Pront uario de per files IPN. 188 Tabla 44. Polipast os. Cálcul o de perfi les se gún car gas pr opuesta s y de PC. 189 Í NDICE DE I LUSTRACIO NES Ilust ración 1. Local izaci ón. Ent orno de la Bahía de Cádi z. 24 Ilustración 2. Localización geográfi ca. Emplazamiento. 27 Ilustración 3. Localización geográfi ca. EDAR y EBAR actuales. 28 Ilust ración 4. Descr ipción de l PC. Línea piezom étri ca. Bom beo de Agua Brut a. 30 Ilustración 5. Descripción de l PC. Línea piezométri ca. Pretratam iento. 30 Ilust ración 6. Descr ipción de l PC. Línea piezom étri ca. Ent rada a t ratam iento bi ológico. 30 Ilust ración 7. Descr ipción de l PC. Línea piezom étri ca. Sa lida de t ratam iento bi ológico. 31 Ilustración 8. Descripción d el PC. Línea piezom étrica. Decantación secundaria y b ombeo de recirculación. 31 Ilustración 9. Descripción d el PC. Línea piezom étrica. Decantación secundaria y b ombeo de recirculación. 31 Ilust ración 10. Descr ipción d el PC. EBAR act ual. 33 Ilust ración 11. Descr ipción d el PC. Arqueta de Medida de Agua Bruta. 35 Ilust ración 12. Descr ipción d el PC. Proyecto de Construc ci ón. Edifici o de Pretrat amie nto. 36 Ilust ración 13. Descr ipción d el PC. Arqueta de Medida de Agua Pretr atada. 39 Ilust ración 14. Descr ipción d el PC. Bombeo de Reci rcula ci ón Interna . 44 Ilustración 15. Descripción d el PC. Decantadores secunda rios. 45 Ilust ración 16. Descr ipción d el PC. Arqueta de Bombeos . 46 Ilust ración 17. Descr ipción d el PC. Arqueta de Salida de Agua Tratada . 47 Ilust ración 18. Descr ipción d el PC. Espesador de graveda d. 49 Ilustración 19. Descripción d el PC. Sala de Soplantes. 53 Ilust ración 20. Descr ipción d el PC. Torre de Desodoriza ci ón. 54 Ilust ración 21. Descr ipción d el PC. Conexión de a basteci m iento. 57 Ilust ración 22. Descr ipción d el PC. Conexión de pl uvi ales. 58 Ilust ración 23. Descr ipción d el PC. Conexión de pl uvi ales. 58 Ilust ración 24. Descr ipción d el PC. Acceso a nueva ED AR 59 Ilustración 25. Descripción d el PC. Delimitaci ones. 61 Ilust ración 26. Est udio de pobl ación, dot aciones y caudal es. Pr ocedencia de ca udales. 64 Ilustración 27. Estudio de ca rgas contaminantes. Toma de m uestras en entrada EDAR act ual. 68 Ilust ración 28. Est udio de ve rtidos. Tom a de muest ras en sal ida EDAR actual . 75 Ilust ración 29. Est udio de ser vici os afect ados. Plano de pr oyecto c onexión con emis ario. 78 Ilustración 30. Estudio de ser vicios afectados. Fases y notas de Proyecto para desvío d e emisario. 78 Ilust ración 31. A utori dad Por tuaria de la Bahía de Cádiz. SSAA insta lación de sane amient o. 79 Ilustración 32. Estudio de ser vicios afectados. Principio d e toma de imágenes con técn ica GeoRadar. 80 Ilust ración 33. Est udio de ser vici os afect ados. Conexi ón c on emisar io. Cata del terr eno 1. 80 Ilust ración 34. Est udio de ser vici os afect ados. Conexi ón c on emisar io. Cata del terr eno 2. 81 Ilust ración 35. Est udio de servicios afectados. I mpulsión de entrada existent e. Cata 1. Conexión al colecto r. 82 Ilust ración 36. Est udio de servicios afectados. I mpulsión de entrada existent e. Cata 2. Conexión al colecto r. 83 Ilust ración 37. Est udio de servicios afectados. Tra zado de línea de media tensión 2 0 kV. Cata s. 84 Ilust ración 38. Estudio de serv icios afe ctados Desv ío de línea eléctr ica de media tensión según Proyecto. 84 Ilust ración 39. Estudi o de a provecham iento de l a gua t ratada. Pot encial es zonas de r eut ili zación de ag ua p ara riego. 87 Ilust ración 40. Est udio de ap rovechami ento del agua trat ada . Plano de impl antación nu eva ED AR. 88 Ilustración 41. Detección de incidencias. Reposición del e misari o. Actuaciones de Proyecto. 105 Ilust ración 42. Dete cción de incidenci as. Cone xiones a i mpul sión exi stente . Trazado proyecta do. 106 Ilust ración 43. Detección de incidencias. Cruce by - pass general con tubería de a gua pret ratada. 107 Ilust ración 44. Detección de incidencias. Cruce tub ería tratada con tubería de a gua pretr atada. 108 Ilust ración 45. Detección de incidencias. Cruce by - pass biológico con recirculaci ón externa. 109 Ilust ración 46. Detección de incidencias. Cruces de salida de agua trat ada con aireació n y flotantes. 110 Ilustración 47. Detección de incidencias. Funcionamiento r eal cámara existente EBAR. 113 Ilustración 48. Detección de incidencias. Trazado de recir culación interna y caudalíme tro sumergidos. 114 Ilustración 49. Detección de i ncidencias. Ubicación y accesibilidad al alm acenamiento de clor uro férrico. 116 Ilustración 50. Detección de incidencias. Ubicación en pl anta de la regulación de agua pretratada. 118 Ilustración 51. Detección de incidencias. Inoperatividad d iseño EBAR. Cámara existente. 119 Ilust ración 52. Dete cción de incidenci as. Inoper ativi dad di seño EBAR. Cám ara proyec t ada. 120 Ilustración 53. Detección de incidencias. Red de vaciados de la sala de desbaste. 121 Ilustración 54. Detección de incidencias. Ubicación inadecuada de gru po de p res ión y dosif icación de hipoclor ito. 122 Ilust ración 55. Detección de incidencias. Diseño de parrillas del desarenador - desengra sador. Pla nta. 123 Ilust ración 56 . Detección de incidencias. Diseño de parrillas del desarenador - desengra sador. Alz ado. 124 Ilust ración 57. Detección de incidencias. Diseño de parrillas del desarenador - desengra sador. Per fil. 124 Ilust ración 58. Detección de incidencias. Parril la de difus ores del desarenador según pl anos. 125 Ilust ración 59. Dete cción de incidenci as. Red de distr ibuc ión de ai re compr imido. 126 Ilust ración 60. Detección de inci dencias. Red de tuberías de salida de agua tratada. 128 Ilust ración 61. Detección de inci dencias. Arquetas de salida de decantador. 128 Ilustración 62. Detección de incidencias. Salida de pret ratamiento mediant e canalillos rectangulares. 130 Ilustración 63. Propuestas de cambios. Nueva conexión al emisar io existente. Primera fase. 140 Ilustración 64. Propuestas de cambios. Nueva conexión al emisar io existente. Segunda fase. 141 Ilust ración 65. Pr opuest as de cambi os. Nuevo t razado de impul sión de agua bruta . 143 Ilustración 66. Propuestas de cambio. Modificación de la reposición del trazado MT af ectado. 145 Ilust ración 67. Pr opuest as de cambi o. Modifi cación de l a comunicación entre cámaras en EBAR. 147 Ilust ración 68. Pr opuest as de cambi os. Nueva i nstala ción de bombeo cám ara proye cta da. 148 Ilustración 69. Propuestas de modificaciones. Planta carto gráfica modif icada del reactor biológico. 151 Ilust ración 70. Pr opuest as de modif icaci ones. Definic ión geométr ica propue sta de lí ne a de trat amient o. 151 Ilust ración 71. Pr opuest as de modif icaci ones. Reposici onam iento de a gitadore s. Orien taci ón. 152 Ilust ración 72. Pr opuest as de modif icaci ones. Reposici onam iento de a gitadore s. Posic ión rel ativa . 153 Ilustración 73. Propuestas de modifi caciones. Reimplantación de pasarelas transitables del r eactor biológico. 156 Ilust ración 74. Pr opuest as de modif icaci ones. Bombeo de r ecirc ulación i nterna. Pl anta y alzados . 157 Ilust ración 75. Pr opuest as de modif icaci ones. Bombeo de r ecirc ulación i nterna. Pl anta y alzado. 158 Ilustración 76. Propuestas de modificaciones. Trazados de bajantes de ai reación del re actor. 159 Ilust ración 77. Pr opuest as de cambi os. Configurac ión a lter nada de entr ada y bypa ss de l a planta. 161 Ilust ración 78. Propuestas de cambios. Trazado bajo vial de la aireación del reactor bi ológico. Planta. 162 Ilust ración 79. Pr opuestas d e cam bios. Traza do bajo vial de la ai reación de l react or biológico. Longit udinal. 163 Ilustración 80. Propuestas de cambios. Sección modificad a arqueta de medida de agua pretratada. 163 Ilust ración 81. Pr opuest as de cambi os. Arqueta - reser vori o único ent re deca ntador es. Planta. 165 Ilust ración 82. Propuestas d e cambios. Arqueta - reservor io único entre decantadores. Definici ón geométrica. 165 Ilustración 83. Propuestas de cambios. Redisposición de a rquetas de saneamiento del p retratami ento. 166 Ilust ración 84. Pr opuest as de cambi os. Rediseño arquet a de va ciados del react or bi ológico. 168 Ilustración 85. Propuestas de cambios. Rediseño salida de vaciados del reactor biológi co a red general. 168 Ilustración 86. Propuestas d e modificaciones. Parril las del desarenador - desengrasador. Esquema de cálculo. 170 Ilustración 87. Propuestas de m odificaciones. Parri llas del desarenador - desengr asad or. Nueva confi guraci ón. 171 Ilustración 88. Propuestas de cambios. Ubicación y dispo sición de caseta anexa a arqu eta de SSAA. 173 Ilust ración 89. Pr opuest as de cambi os. Válvulas de guil lo tina y c erram ientos e n arquet as de cone xiones . 176 Ilust ración 90. Pr opuest as de cambi os. Válvulas de guil lo tina y c erram iento en ar queta de medi da. 176 Ilust ración 91. Pr opuest as de cambi os. Válvula de guil loti na motori zada con prol onga ci ón. 178 Ilust ración 92. Pr opuesta de cambi os. Just ifica ción cambio evacua ción de gras as en d esarena dor. Croquis nº 1. 181 Ilust ración 93. Pr opuesta de cambi os. Just ifica ción cambio evacua ción de gras as en d esarena dor. Croquis nº 2. 182 Ilust ración 94. Pr opuesta de cambi os. Just ifica ción cambio evacua ción de gras as en d esarena dor. Croquis nº 3. 182 1 M EMORIA Memoria 24 1. ANTECEDENTES La presente memori a describe e l resultado del estudio y consecuentes propuestas de correcciones, cambios y mejoras del P royecto de C o n strucción de la EDAR de la Nueva Aglomeración de Puert o Real (Cádiz). Dentro del marco de la contrat ación de obras públicas, en el ámbito de las obras hidrá ulicas y en el caso de las obras industriales para trat amiento de aguas, este estudi o se realiza desde el punto de vist a del autor de este e n el int erno de la empresa adjudicataria del contrato de construcción, que se trata de una UTE Ferrovial Construcci ón – Cadagua ( grupo Ferr ovial C onstruc ción ) para la ejecución de l as obras, en servicio del promotor y ostent ador del pr oyect o, la Junt a de A ndalucí a. La firma de este c ontrato y s u posterior puesta en obra se reali za entre finales y comienzos de los pasad os años 2021 y 2022 , respe ctivam ent e, por lo que la el aboración de pre sente pr oyect o de m odi ficado s e enmar ca en el período de ejecución de las o bras. En origen, el munici pio de Puert o Real dispone de una Est ación de Depurac ión de Aguas Residuales denominada EDAR El T roc adero, qu e está localizada en El Bajo de la Cabezuela, ju nto a la Barriada del Río San Pedro, al borde del mar y bajo el seg undo puente de acceso a Cádiz. Trata l a prác tica total idad de las aguas residuales generadas en P uert o Real, tanto las urbanas co mo las procedentes de los po lígonos industriales de El Trocadero y Río Sa n Pedro . Ilust ración 1 . Localización. Entorno de la Bahía de Cádi z. La depuradora a ctual, e n un estado l ejos del óptim o, en m ayor part e debido a su a nti güedad, debía resolver los reiterados incumplim ientos de los requisitos impuestos en la Resoluci ón de 1 de j uni o de 2015 de la Direcc ión General de Planifi cación y Gesti ón del Domini o Públic o Hidrául ico, que modi ficó l a Autor izaci ón de Verti do al Domini o Público Ma ríti mo Terre stre ot orgada al Ayun tami ento de Puert o Real . Por la anteri or necesidad , que la Junta de Andalucía tr as licit ar los trabajos de Redacción del Proyecto d e Cons tr ucci ón de “ Nuev a EDAR A GLOM ER ACI ÓN P UERT O REAL ( CÁDI Z)” , de ci de adjudicar y encargar la redacción del mismo tr as concurso público el 1 de j unio de 2017 . El inici o de obra l lega en feb rero de 2022, pre cediend o u n continuado ac use de def icienc ias y posi bles cam bios y mejoras en el proyecto red actado a medida que se suce den los primeros trabajos dur ante el año. Ante el convencimiento de c ada una de las partes i mplica das, en diciembre de 202 2 se aprueba la red acción de un proyecto de modi ficado d el or iginal . Los razonami entos, cálc ulos y sol uciones que aquí se e xpone n sig uen la línea de l a r edacc ión de modifi cado de proyecto oficial que co nstit uye un documento contra ctual entr e las part es involu cradas en l a ejecución de las obra s, aunque no sólo no se ciñe est rict amente a los ar gumentos de to dos los cam bios a llí pr opuestos , si no que además se incluyen otros y una serie de mejoras. Se trata en definitiva de un trabajo que comparte horas con la part e profe sional , per o sust ancial mente di ferent e de l cita do modifi cado, so bre todo por el hecho de ser este uno con fines estr ictamente académicos. Memoria 26 2. OBJETO S DE PRO YECTO 2.1. Objeto de l Proyecto original El objeto de l proyect o origi nal es resol ver la situación de la EDAR actual de Puert o Real, a ctualmente, con verti dos que no cumpl en l a Directi va 91/ 271/CEE sobr e trat amient o de aguas r esidual es, int egrada por transposición en el ordenamiento jurídico español por el Real Decreto Ley 11/1995 y su desarr ollo reglam entari o, el Real Decre to 509/1996; ni el DECRETO 20 4/2005, de 27 de s eptiem bre, por el que se declaran las zonas sensi bles y n ormales en las aguas de transición y coster as y de l as cuencas hidrográficas intra comunita rias ges tionadas por la Comunida d A utónom a de Andalucía. En este últ imo decr eto adem ás se incluye e l punto de verti do de A glomer ación Urbana de Puerto Real como Z ona Se nsible. Esto im plica además la elimi nación de nitrógeno y fósf oro ha sta el l ímit e indica do por la Dire ctiva 91/ 271/CEE. Además del cumplim iento de la legi slación vigente resp ecto a la calidad del vertido; y da do el estado de la actual EDAR se proyectan nuevas instal aciones de depuración con una capacidad ampl iada, para una población de 100.000 habita ntes equivalent es en un horiz onte de 30 a ños (2. 047). 2.2. Objeto de l Estudio de m odificado El objeto del estudio es, en primer lugar, la verificación de las soluciones generales y particulares ofreci das en el proyect o origi nal de la n ue va EDAR para el cumpl imient o de sus o bjeti vos de funci onali dad princi pales. O séase , sobre el propósi to del proyect o original , caen los pro pios de su estudi o de modif icado posibl e modifi cado . El present e document o trata del resultado del análisis de las i nstalaciones civiles, industrial es, hidráulicas y electromecánicas del Proyecto de Construcci ón desde el punto de vista de su func ional idad. Sobre los resultados negativos de estas veri ficaciones, los objet os de este estudio son proponer: • Modificar los aspectos del proyecto q ue impiden el correc to funcionam iento de l a futura plant a de tratamiento de aguas residuales. • Incluir cambios técnicos en elem entos de la instalación que pueden a fectar al buen f uncionam iento y explotac ión de la pl anta y que a l a vez pue den m ej ora r la operati vidad de la E DAR pr oyectada. • Introducir soluci ones adicionales para la concepción de una instalación más eficiente y adaptada a la realidad y las necesidades de los tiem pos venideros. 3. DESCRIPCIÓ N DEL PROYECTO ORIGINAL Este apartado ofrece una vi sión gener al del pro yecto en su forma or iginal , que pe rmit e tener una idea organizada del tipo y fu ncio nami ento de la pl anta de trat am iento de agua s y co nocer sobre qué puntos act úa el trabaj o de e studio de modific ado que aco ntece. La nueva EDAR de Pu erto Real se ubica en el mi smo emplazamiento que la actual EDAR El T rocadero, en el Bajo de la Cabezuela. Ilust ración 2 . Localización geográfica. Emplazamient o. La nueva obra proyect ada conte mpla una nueva estación de depuración co nstruida en fases sobre la actual para el funci onamient o sin int errupci ón del trat amient o del agua. La obra se e xtiende t ant o a la rem odelación de la nueva EDAR El Trocader o com o a la ampl iación de la est aci ón de bombeo a la plant a ( EBAR nº4). Memoria 28 Ilust ración 3 . Lo calización geográfi ca. EDAR y EBAR actuales. De forma esquemáti ca o res umida, la d escripción de la n ueva obra se ordena como si gue (tam bién en la Tabla 1): Bombeo de agu a bruta: • A mplia ción y Mejor a del Bombeo de Agua Bruta de E DAR . Línea de agua: • O bra de llegada , by - pass general y pozo de gruesos. • Pre tratam iento con r ejas de grues os, pas o de sól idos de 50 m m; tam izado, paso de sól idos d e 3 mm; y desarenador - desengrasador. • Medida s de caudal . Agua bruta, pr etrat ada y trat ada. • Trat amient o biológi co de fangos a ctivados en Mo da lidad de Aireaci ón Prolong ada, con eliminación de nitróge no y fósforo (con cl orur o férri co). Edad del fango: 16 dí as. Fango e n Exceso Es tabil izado. En 4 líneas • D ecantación secundaria. Decantadores secundarios con vencionales. En 4 líneas. • R ecirculación externa e interna. • O bra de evacuación; cone xión c on emisar io exist ente. Línea de f angos: • Bombeo de fangos biol ógic os a espesador es. • Espesadores por graveda d. • D eshidratación de fangos mediante centrífugas. • A lmacenamiento de fangos deshidrat ados. Sistemas auxiliares : • Deso doriza ción en la z ona de la obr a de ll egada, del pretr atami ento y de la deshidra tación de fangos mediant e torre s de carbón ac ti vo. • R edes interiores de aire c ompr imido y a gua de servic ios . EBAR LÍNEA DE AGUA LÍNEA DE FANGO S AUXILIARES Ampliación nueva cámara Obra llegada, pozo gruesos, baipases Espe sado res de gravedad 2 líneas Rede s: vaciado s, flotantes, otros generales Mant enimie nto y con exión a act ual Pretratamiento: rejas, tamices y desarenador - desengrasador 2 líneas Deshidratación por centrífugas 2 líneas Deso dori zaciones pretratamiento y deshidratación Medi das de tres caudal es de a gua: bruta, pretratada, tratada Almacena miento en tol vas 2 líneas Aire comprimido Tt o. bio ló g ico : fangos activos aireación prol ongada 4 líneas Agua de servicios Decantación secundaria 4 líneas Obra evacuación, conexión em isario Tabla 1 . D e scripci ón del PC. Tabla - r esumen de sistem as proyectados. La línea piezométrica de la lí nea de agua de la planta ilust ra de forma relati va el funcio namiento principal de la mayor parte de la planta. De forma secuencial el ag ua pasa por la n ueva EDAR en el recorri do de l as ilust raciones que siguen. Memoria 30 Ilust ración 4 . Descripci ón de l PC. Línea piezométrica. Bombeo de Agua Bruta. Ilust ración 5 . Descripción de l PC. Línea piezométrica. Pr etratamiento. Ilust ración 6 . Descripción de l PC. Línea piezométrica. Entrada a trata miento b iológico. Ilust ración 7 . Descripción de l PC. Línea piezométrica. Salida de tratamiento biológico. Ilust ración 8 . Descripción de l PC. Línea piezométrica. Decantación secundaria y bombeo de recircul ación. Ilust ración 9 . Descr ipción de l PC. Línea piezométr ica. Decantación secundaria y bomb eo de recirculación. El funciona miento c ompleto de la plant a se encuentra en los planos de proyecto de los diagram as de flujo, donde se desarrolla tam bié n l a líne a de fangos y otros sist emas de esta. La nueva inst alación queda c omo res ultado i mplanta da según los pl anos de pr oyecto 2.2.2. del document o nº3 . Memoria 32 3.1. Bombeo de a gua bruta El nuevo bombeo de agua br uta, donde c ontinuar án rec ogiéndose l as ag uas de tre s col ectores disti ntos en la cámara de bombeo existente (que se mantendrá en fu ncionamiento) de la instalación se configura de la siguient e form a. El actual bombeo est á cons titui do por: • 3 bombas Flygt CP 320 1 MT 630 de 22 KW • 1 bomba Flygt C P 3300 M T de 44 KW Normalm ente funci onan las 3201 en al ternanci a, o simul táneame nte no más de 2 Uds. En régi men de ll uvias intensa s entra en f uncionami ento la CP 3300 MT e n lu gar de 2 Uds. de CP 3201 MT 630), y en ca so de torrenciales(excepcionalmente) se suma 1 ud de CP 3201 MT 630 para ali vio de la r ed del Rio San Pedr o. Ilust ración 10. Descripción d el PC. EBAR actual . El bombeo no tiene capacid ad suficiente para suministr ar el nuevo caudal máximo de diseño de la EDAR, 3.750 m 3 /h. Para su ampliación se proye cta una cámara adosada que se comunicará tras su ejecu ción. Se ha des arroll ado esta solución por la imposibi lidad de realizar una modificación de cal ado en cámara ac tual si n para el bombeo de form a continua dur ante v arios dí as. La ejecución de la nueva cám ara implicar ía las siguie ntes fases: 1. Demolición del rebose actual haci a el Río San Pedro dado que por ese lateral será nec esario realizar la ampliació n 2. Construcción de la nueva cá mara y el edifici o que quedará sobre rasante. Este edifi cio constará de 2 salas. Una sa la para l os equi pos de bombeo con p uente grúa. Y una sala con entra da i ndependiente Memoria 34 para el CCM de contr ol de t odo el bombeo; bom bas a ctua les y nuevas. 3. Montaje de equipos, incluye ndo el c olector de impuls ión y s u conexió n con el actual . 4. Montaje del nuevo equipamiento eléct rico . 5. Finalmente, tras la fi nalizaci ón de estas fases comunicaci ón de la obra existente con la nueva. Por un lado, las cámaras de bombeo con un rebose entre la cámara act ual y la nueva. Y por otro lado la comunicación de las 2 salas de bombeo sobre rasante. 6. Reconstrucción del rebose haci a el Río San Pedro. La nueva cámara contar ía c on 3 unida des de bom bas NP 3301.180 L T 53 - 620, o sim ilar . En la cámara de bombeo se ha previst o un espacio pa ra la inst alación de una cua rta unidad en f ut ura ampliación. Para el bombeo se prevé el uso del colector de i mpulsión a ctual pr olongando este desde el pretrat amiento actual hasta el nuevo pret ratam iento. La nueva e stación de bombe o se alime ntar ía en baja te nsi ón desde e l nue vo C T que s e inst alará e n la ED AR. En el mismo trazado de la línea de B aj a Tensión irá la fibra óptica que comunicará el CCM de la estación de bombeo con la EDAR. 2. - Suminist ro de oxígeno s uficie nte para cons eguir que el oxígeno di suelto e n el "li cor mezcla" de la cuba no sea un factor limit ador. 3. - Aliment ación conti nua de agua re sidual. El sumi nistro de air e es suf icient e y sobra do par a ma ntener e l nivel de oxigenac ión en el " licor mezcla" pudiendo variar el número de soplantes en funcionamien to (deberá ser s uficiente par a mantener un índi ce 1 - 2 mg/l de oxígeno disuel to). El caudal variable de aportación de aire de las soplantes, permite ajustar la cantidad de oxígeno t ransfer ido de acuerdo con las características del agua resi dual, lo que s upone un consumo exacto de energía eléctrica según las necesidades del sistema. En el cálculo de las necesida des de oxígeno se han t enido en cuenta las corresp ondientes a la Nitrif icación . Dado que con Aireación Prolongada la Nitrificación está ase gurada, y que si no ll evamos a cabo l a Desnitrificación se producirá posteriorm ente con liberalización de gases en los decantadores sec undarios, perjudi cando el correct o f unci onamient o de los mism os, se ha pre visto una zona anóxica en cabecera de forma que permi te una ret ención s uperi or a 3 horas a caudal me dio y aprovechando la recir culación de licor mezcl a que se ll eva a cabo por l os agi tadores s umergidos instal ados para l a circul ación, homogeneiz ación, etc . de dicho li cor, es previ sible l a D esnitrific ación el eflue nte nitrificado, e liminand o prob lemas en los elementos posteriores y cumpliendo con las exi gencias impuestas por el Pliego de Bases en cuanto a la cali dad del efluente. En consec uencia, se dise ña la instal ación de 2 Uds. de reactor biológico, t ipo carru sel con dos pa sill os por reactor de 15 x 5 m 2 de secci ón úti l cada pasi llo, y una lo ngitud r ecta de 36 ,00 m. El dimensionamient o del reactor biol ógico se ha efectuad o de manera que con l os caudales y contam inaciones de diseño pue da tr abajar con una car ga mási ca de 0,06; y con una e dad de f ango s uperi or a los 16 dí as. 3.2.1.9. Control del Proces o Biológi co Se ha previsto un sistema de control de la ai reación basado en la lógica difusa, y desarrollado para instalaciones que disponen de un sistema de aireación con capacidad de reg ulación diferenciada entre las distintas zonas aerobias del proceso biológico (válvulas regulables, regula ción de los equipos de aireaci ón). El objeti vo del contr ol es mant ener la c oncentraci ón de ox ígeno disue lto desea da en ca da uno de los rea ctores aerobios y la presión mínima de descarga de los e quipos de aireaci ón necesar ia para mantener esas concentra ciones de oxíge no di suelto. El cont rol de oxíg eno se reali za de f orma di st ribuida par a las dist intas líneas de tratami ento del proceso biológico. Así mismo, para cada línea d e tratamiento se ll evará a cabo el control de oxígeno de form a dis tribui da para cada parril la de ai reación. El c ontrol de oxí geno de cada zona aerobia ve ndrá deter minado por el c onjunto forma do por par rill a de air eación, son da de oxígen o disue lto y válvula de control. Las consignas de oxígeno a mantener las fi jará el control ador de nitr ógeno y pueden s er diferentes en cada una de las zonas. De est e modo se optimizar á el proceso de elim inación biológi ca de ni trógeno con el f in de cumpli r con los r equisit os de ve rtido con el míni mo cons umo energético derivado del sistema de air eación. Memoria 42 El control de oxíge no se r eali za para cada c onjunto f orma do por parri lla de ai reación, s onda de oxígen o disuelt o y válvula de contr ol, disponi endo ca da conju nto del cor respondient e alg orit mo de control par a modificar la apert ura de la válvula. En consecuencia, la apli cación de control incluirá los algoritmo s independie ntes que mant endr án la concent ración de oxíg eno disuel to en cada una de las zonas aerobias en el valor deseado. Las consignas de oxígeno a mantener las fijará el sistema de cont rol de nitróge no desarrol lado por el gr upo de investi gació n o en su defec to las que desee mantener el operador de la EDAR. Los algorit mos de control que están basados en lógi ca d ifusa se calibrarán para mantener esas concentr aciones. Para evitar que la apertura y cierre de cada válvula afecte al funcionamiento de las demás válvulas es necesar io modificar el caudal de aire suminist rado por los eq uipos de aireació n ( actuan do sobre un var iador de frecuencia, apertura de los álabes…) para mantener una presión mínima de descar ga constante. Por ell o, el sistema de control de la aireación a implementar tam bién incluye un algor itmo de control, basado en l a lógica difusa, que mantendrá la pre sión en el valor deseado modificando la frecuencia de lo s variadores, y/o apertura de los álabes y/o la m archa/paro de los equipos de aireación según el criterio est ablecido por el operad or de la EDAR. La consigna del cont rolado r de pres ión no l a fij ará el ope rador de la EDAR , porque m antener de forma continua e l val or de la presión ca paz de hacer fr ente a l a punta de cons umo s ería e xcesi vo durante la m ayor parte del día y por t anto el c onsumo energético sería su perior al estrictamente ne cesario. Por ello, con el fin de optimizar el consumo de energía, este sist ema de control de la aire ación tam bién incl uye un algori tmo de control supervisor , basad o en l ógica dif usa, que f ijar á la cons igna de presión a m ant ener por el control ador. Este algoritmo se basa en es tablecer la presión mínim a de consigna en base a las con centraciones de oxígeno en las distintas zonas y el g rado de apertura de las válvulas. El objeti vo es mantener las concentraciones de oxígeno deseadas con al menos una válvula abi erta al 100%. De esta forma la pr esión de descarga de los equipos de aireación será en todo momento la m ínima necesaria, por lo que s e optimizará el consum o energético. Dicho sistema de control de la aireación está i ncorporado en el software genérico LoD if BioControl, o si milar . Además, la arquitectur a de este sistema de control tam bién contempla el funcio namiento in termitente de los equipos de aireación, cuando así se desee o por limitaci ones físicas de la EDAR no sea v iable el funcionam iento en conti nuo. En este caso, la plata forma de cont rol permi te la conf igur ación aut omátic a de tiem pos de marcha y paro de los equipos de a ireaci ón configurabl es por el us uario, o bi en, un contr ol automático de estos tiempos a par tir de un sist ema de cont rol super visor de optimi zación de la el imina ción biológic a de nutri entes, q ue s e descr ibe en el epígrafe sigui ente. En el caso específico de la presente EDAR, para implementar el sistema de control de aireación descrito, se dispone de una s onda de oxí geno disuelt o y una válvula motori zada por cada pa rril la de difusores diferenciada, una sonda de presi ón en el sist ema de distr ibución de aire y vari adores de frecu encia en l os equi pos de aireación a regular. SIST EMA DE CO N TROL DE L A AI REACI Ó N El sistema de co ntrol de air eación incluirá 16 algori tmos basados en la lógica difusa (3 zonas aer obias + 1 zona facult ativa x 4 l íneas de tratami ento) que cont rolar án el oxígeno disuel to en cada una de las zonas aerobias, 1 algori tmo de cont rol de l a pre sión y 1 algori tmo de control s upervis or de la pres ión de consigna , que garanti zarán la s consignas de oxígeno disuel to deseadas en cada una de las zonas con el mínimo consumo energéti co deriva do del pro ceso de ai reación. En esta primer a fase se calibrará y optimizará el sist ema de control de la aireación, fijando de forma manual las cons ignas de oxígeno disuelto en l as zonas aerobias. Para la implantación del sist ema de control de la aireació n será necesaria la siguiente inst rumenta ción: • 16 vál vulas regul ables ( 1 por cada zona ae robia o fac ultati va): Aunque el sistem a de control se adapta a distintos tipos de válvulas, lo ideal es que las vál vulas presenten un c ompor tamiento lineal. • 16 sondas de o xígeno (1 por c ada zona aero bia o facult ativa): Las sondas de o xígeno de ben ser ópticas (LDO) • Al menos 1 variador de fre cuencia en l as soplantes (l o ideal es q ue todas las s oplantes dispongan de va riador de frecuencia). • Sonda de presión situada en el ramal común (antes de la bifurcación que abastece a las 4 líneas) . La sonda de presión no debe estar coloca da cerca de las soplantes para evitar interf erencias en la medida. • PLC para la tr ansmisión bi direccional de información entre las sondas y actuadores y el se rvidor OP C instal ado en el P C de la EDAR. El P C debe di sponer de W indows 7 o ver sión poster ior. SIST EMA DE CO N TROL DE L A NI TRI FIC ACIÓ N Una vez ajustado el sistema de contr ol de la air eación se impl ementará el sistem a de control del pr oceso de nitrificaci ón. Dadas las características de la EDAR , la inst rumentación necesaria para implementar e l control ador del proc eso de nit rifi cación: • 8 son das de pH (2 por ca da línea de tratam iento) ubic adas en la úl tima y en la penúl tima zona aer obia de cada línea. Las sondas de pH deben ser sensibles a la segu nda cifra decimal • PLC para la tr ansmisión bi direccional de información entre las sondas y actuadores y el se rvidor OP C instalado en el PC de la EDAR. De este modo, para el sistema de co ntrol del proceso de nit rificación se impl ementarán 4 algoritmos de lógi ca difusa (1 por línea de t ratamiento) que establecerán de form a automática las consignas de oxí geno di suelto qu e garanti cen un proceso de el im inación bi ológica de ni tróg eno adecuad o. SIST EMA DE CO N TROL DE L A DES NIT RIF ICA CIÓ N En una última fase se imple mentará el si stema de control del proceso de desnitr ificación. Dicho sistema de control se compone de dos c ontrolador es independi entes, el control ador de la recirculación interna y el control ador de la cons igna de oxígeno di suelto e n la zona fac ultati va (prime ra zona aerobia). En pr imer l ugar, se implementará el controlador de la recirculación interna, en este caso la i nstrumentación necesaria será: • 8 sondas de pH (2 por cada línea de tratam iento) ubi cadas en la cám ara anaerobia y la cámara anóxica de cada línea. Al igual que en el caso anteri or las sondas de p H deben ser sensibl es a la segunda cifra decim al. • 8 sondas de redox (2 por cada lí nea de tratamiento) ubicadas en la cámar a anaerobia y la cámara anóxica de cada línea. • PLC para la tr ansmisión bidi reccional de información entre las sondas y actuadores y el se rvidor OP C instalado en el PC de la EDAR Finalm ente, se im plement ará el controla dor de la cons igna de oxí geno di suelto de la z ona facultativa (pr imera zona aerobia). En este caso, la instrument ación necesaria es común a la marcada en el control de la Memoria 44 recirculación interna. 3.2.1.10. Bom b eo de recirculación interna d e fangos La finalidad de a recirculación interna de fangos es aport ar nitratos a cabecear a de r eactores biológi cos. Par a ello se prevé la instalación de 2 bombas sumergibles por línea de reactor biológi co con un caudal unitar io de 468,75 m3/h. Para cada líne a de r eactor biol ógico se ha inclui do u n m edidor de caudal de f angos r eci rculados con i nclusi ón de un totali zador. El control de la reci rculación se real iza de acuerdo c on el caudal de entrada a la planta y según los parámetros a estab lecer en el tratam iento biológico, en el proceso de desnit rif icaci ón, actuado sobre el caudal de recirculación int erna. Ilust ración 14 . Descripción del PC. Bombeo de Recircul ac ión Inter na. 3.2.1.11. Decan tadores secundarios La llegada del lí quido mezcl a del tratami ento de aireaci ón de un sistema de fangos a ctivados, está compuesto esencialmente por agua y ma teria en suspensión (fangos a ctivados). La separación de esta suspensión se realiza por sedimentación de los fangos activados mediante el sistema físico de sedimentación - de cant ación. La decantación separa por la simpl e acción de la gravedad el agua de los fangos. Es pues, un medio mecánico sencil lo, cuyo funci onamient o prec isa un ap orte m ínimo de energía. En el caso que nos ocupa, l a eliminación de la mater ia sedimentable presente en el agua se reali za por un sedime ntador ci rcular c on fl ujo vert ical de eleva do rendi m iento, equi pado con rasque ta s de fo ndo, ra squetas de superficie, equipo de purga d e fangos mediante succión a puente radial de arrastre peri féri co. Se prevén cuat ro uni dades de 20 m etros de di ámetr o útil, con un c alado de 4,9 en vert edero. Ilust ración 15 . D escr ipción d el PC. Decantadores secunda rios. 3.2.1.12. Dos ifi cación de Cloruro Férrico La eliminación de Fósforo se hará vía química, mediante l a dosificaci ón de Cloruro Férri co comercial. Esta dosificación se podrá realizar a la entr ada d el reactor biológico, o a la entrada del decantado r secundario. En cualquier caso, la elim inación del Fósforo se hará junt o con los fangos en e xceso bombeados al espesador. Para ell o se prevé un equi po de dosifi cación com puesto por 4 bom bas dosif icadoras; más 1 uni dad de reser va; de membrana de caudal variable (5 – 30 L/h) , aut omá tica propor cional a l ca udal, y un depósi to de almacenamiento del react ivo de 20.000 litros de capaci dad. La instal ación se completar á con una bomba de trasiego para trasvasar el cl oruro férrico líquido al 49 % h acia el depósito de almacena miento. 3.2.1.13. Bom b eo de recirculaci ón exter na de Fangos Memoria 46 La finalidad del r etorno de fango (reali zada desde l a dec antación secundaria), es mantener una concentración sufici ente de fa ngo activado en el t ratam iento biol ógico, de modo que puede o bteners e el grado r equerido de tratamiento en el i ntervalo de tiempo necesario. El retorno del f ango activad o desde la decantación s ecundaria hasta la entrada del tanque de aireación es las característi cas esenciales del proceso. Debemos tener e n cuenta que el tiem po de retención de los fangos producidos e n la decanta ció n secundaria deberá de ser muy cort o, con el fi n de que no se produzca un estado anaerobio que re ste acti vida d (oxigenaci ón) a los lodos . Por est a razón, los fangos debe rán extra erse de los tanques de l a deca ntación s ecundar ia tan pr onto c omo se forme n. Se ha inclui do un m edidor de caudal de fangos recir cul ados con inclus ión de un tot al izador. El control de la recirculación se reali za de acuerdo con el caudal de e ntrada a la planta y según los p arámetros a establecer en el tratami ento biológico, actuado sobre la extracción de f angos de la decantación secu ndaria. La recirculación s e hará a la entrada al tr atamiento bioló gico mediante 5 (una de reser va) bombas sumer gibles de caudal uni tario de 312,5 0 m 3 / h. Ilust ración 16 . D escr ipción d el PC . Arqueta de Bombeos . 3.2.1.14. Medid a de Agua Tratada. Ar queta de Salida de Agua Tratada. La medición de caudal se lleva a cabo mediante medid or electromagnético instal ado en tubería, siendo el diámetro de este de 5 00 mm. Esta m edición de caudal contará con l ínea de by - p ass para faci litar el mantenimiento de los equipo s sin necesidad de reali zar una parada total de la ED AR. Ilust ración 17 . Descripción del PC. Arqueta de Salida de Agua Tratada. Tras la medición de caudal de agua tratada el agu a se d escargará en una cámar a desde la cual el agua t ratada podrá pasar a otras 2 cámar as. Por un lado, l a cámara de a gua tratada para servicios a uxiliares. A esta cámar a el agua llegará m ediante una válvula de fl otador, d e form a que solo e ntr e agua t ras la puest a en m archa del gru po de pr esión de servi cios auxiliares. Esta cámara también podrá recibi r agua potabl e par a aquell os moment os en los que el agua trat ada no tenga calidad suficiente p ara su reuti lización. Y ad emás será el punto de dosificaci ón de hipoclorito s ódico para garantizar la salubri dad del agua de servicios a uxiliares. Y, por ot ro lad o, la cámara de salida de agua de la EDAR y conexión con el emisari o. A esta cámara, además del agua trat ada llegará el agua bruta, o pretrat ada, de la red de by - pass. La salida desde est a última cámara a la arqueta desde la cual se conectará con la conducción al emi sario será mediante verte dero. Esta última cámara permitirá cum plir con los requerimientos del Servicio de Calidad de las Aguas. 3.2.1.15. Dos ifi cación de Hip oclor ito Sódic o La cloración del agua trata da para alcanzar la desinfecci ón mínima para el agua de servicios de la nueva EDAR se hará ví a química, medi ante la dosificación de hi poclori to comer cial . Memoria 48 Esta dosificación se r ealizará en la arqueta de SSAA de la arqueta de agua tratada . Par a ello se prevé un e quipo de dosifi cación com puesto por 1 bom ba dosifi cadora – más 1 unida d de reserva – de membrana de caud al variable ( 0,7 - 7 L/h) , automá ti ca proporci onal al cauda l, y un depósit o IBC de alm acenamiento del reactivo de 1 .000 litros de capacidad. La i nstalación se hará en un espacio reservado en la sala de soplantes, llevando desde allí la impulsi ón a la arqueta . 3.2.2. Línea de fangos 3.2.2.1. Bombeo de Fangos e n Exces o Como ya se adelantó anteriormente l os fangos en exceso no serán recirculados, sino que serán retirados de la línea de agua, bombeándose desde la arqueta de l a recircul ación de fangos al espesador . Para el bombeo de los fan gos en exceso se prevén 2 bombas sumergi bles, junto con otra en reserva, de 9 8,70 m 3 /h. 3.2.2.2. Espesador de Fangos por g ra vedad El espesamiento de l os fangos en exceso producidos en el proceso de depuración tiene como objet ivo la dismi nución del vol umen de fangos a manejar en los proc esos poster iores, c on el fin de aumentar su eficacia y disminu ir los co stes de su tratamiento . Ilust ración 18 . Descripción del PC. Espesador de gravedad. Se prevén 2 espes adores de 12,0 m de di ámetro, pr ovistos de rasqueta s concentr adora s de fango acci onadas por motor reductor central inst alado sobre pasarela metál ica. Los fangos espesados se p urgarán a una concentra ción del 3%, y se ext raerán m ediante 2 bombas de desplaz amient o posi tivo; más 1 b omba de res erva; de caudal variable de 15 – 30 m 3 / h, y regulado mediante var iador de frecuencia para enviarl os a deshidratación. 3.2.2.3. Bombeo de Flotant es de Decant ador S ecundar io. Memoria 50 Se prevé el bombeo de los flotant es de la decantación sec undaria; realmente f angos, hacia el desna tador; d onde serán espesados junto con el resto de flotantes del desarenado - d esengrasado. Para est o se prevén 2 bombas; 1 operati va más 1 uni dad de r eser va; de 10 m 3 / h a 16 m . c. a. 3.2.2.4. Acondiciona miento de l Fang o. Dosifi cación d e Polie lectr olito. Un acondi cionami ento ade cuado del fango es la bas e para un c orrect o funcionamiento del si stema de deshidra tación. El a condicio namie nto quími co tiene por finalidad cons eguir una agl omeraci ón de las par tícul as en form a de flócul os. En nuestro caso par ticular, el acondicionamiento de fango se reali zará mediante l a adición de una serie de productos orgánicos de sínt esis llamados poliel ectrolitos, mucho más eficaces que los inorgánicos, como podrían ser las sales de hierro y aluminio, con l as cuales es necesario uti lizar dosis mucho mayor. Estos product os están const ituidos por largas cadena s ma cromol eculares , y tienen por obje to: • Una floculación extremadamente difer enciada por formación de puentes entre partículas, gracias a las largas cadenas ramifi cadas, seguidas de una acción co agulante en el caso de polímer os catiónicos. • Una disminución de la resi stencia específica del f ango. • Una influenci a peque ña o nul a sobre la hi drofil ia de la s partí culas: l a compre sibilidad del fango permanece estable. Estos poli electr olitos se suminist ran en form a de polvo o líquido muy vi scoso. Su empl eo exige una dil ución muy fuer te antes de su dosificaci ón. En nuestro cas o emp leamos una solución m adre al 0,4% y una dil ución de 0,1% contr olada por r ota m etro. Para la pr eparaci ón del Pol ielec troli to se prevén 1 m ódul o de preparac ión e n conti nuo, más una unidad de reserva , con un ca udal unita ri o de 1.750 L/h. Las 3 bombas dosificadoras (una en reserva) son de desplazamiento positivo para un caudal variable de 300 - 1.500 L/h a 20 m.c .a. Todos los e quipos de dosif icación de pol ielec troli to irán a loj ados en el Edi ficio de Des hidrat ación. 3.2.2.5. Deshidra tación con Centrí fu gas Para la deshidrat ación del fa ngo se instal ará dos ce ntrífugas con capacidad para ext raer un fango con un 22% de sequedad. Cada una de estas centrífugas tratar á 18,42 m 3 / h. El trans porte de f angos deshidr ata dos a alma cenamie nto se realiza mediante una bomba para cada centrif uga de desplazam iento positivo de caudal vari able 1,0 – 3,0 m 3 / h hasta 2 tolvas de almacenam iento de 80 m 3 de capacidad. 3.2.2.6. Deshidrat ación con Cent rífu gas El r esto de los residu os generados en la EDAR, tal com o se está haci endo en la E DAR actual serán reti rados por gestor es autoriz ados. Estos res iduos son: • Residuos de Desbaste y Tamizado. • Grasas • Arenas Memoria 52 3.3. Sistema s au xiliar es 3.3.1. Generales Las instalaciones de climati z ación más importantes s e centran en el edificio de control con sistemas de filtrado y acondici onamiento del aire para que disp onga de una cali dad óptima en e l interi or del edif icio, así com o garantizar una temperatura a decuada en el interi or mediante recuperadores de calor ai re - aire y sistemas de aire acondicionado. Además de u n adecuado sistem a de extracción de gases de los l aboratorios. El resto de los edif icios disp ondrá de extractores eólicos para evacuar los mal os olores procedentes del agua residua l, pero en menor medida al no tener una afluenc ia de per sonal grande. 3.4.1.1. Red de abastecimiento Se ha di spuesto un númer o s uficiente de tomas de agua pota ble para baldeo y l impiez a, así como u na adecuada red de abast ecimie nto interi or del edif icio de contr ol, donde se ha de obtener un valor de presión mí nima de 10 m.c.a y una m áxima de 50 m.c.a. e n puntos de consumo. El agua caliente sanitaria se suministrará m ediante una instalación solar térmica inst al ada en cubierta. 3.4.1.2. Red de saneami ento Todas las aguas pl uviales recogidas por l as cubiertas d e los edificios se r ecogerán y guiarán mediante r ed colgada y pared donde re quiera y conducida a la red de sane amiento int erior de la EDAR al considerar se que el caudal es mínimo comparado con lo rec ogido en la red de vaciados de la estación. Del mismo modo, Las arquet as del interior de la EDAR procedentes de los edifi cios de deshidrat ación y pretratamient o se condu cirán a los correspo ndientes pozos de registro de la red de v aciados de la EDAR pues son aguas co n carga co ntamina nte del propio pr oceso de depuraci ón. 3.3.2. Industriales 3.4.1.3. Red Agua de Servicios A uxil iares Tras la cloración en la cáma ra de agua tratada p ara servicios auxili ares el agua será aspirada por un grupo de presión que funciona rá a de manda. Este grupo contará en la impul sión, i nstalado e n línea co n by - pass para labores de mantenim iento, con un fi ltro de disc os autoli mpiable con un grado de fil trado de 10 micras y un caudal de 25 m 3/h. El equi po incorpora un si stema de filt ración con aut olimpieza asi stida por ai re para la maniobra de limpieza. Esto permitirá el uso en la EDAR del agua tratada, tras d esinfección y filtración paso de 10 micras cumpliendo los reque rimient os del RD 1 620/2007: Tabla 2 . D escripción del PC . Parám etros mínimos agua de servici o. 3.4.1.4. Red de Aire de Servicios Auxi liares Constará de 2 grupo motocompres ores rotat ivos de cau dal de aire efectivo 160 L/m in con una presi ón de trabaj o de 10 Kg/cm 2 y un de pósito a pres ión de 100 l par a servici os auxiliar es del edif icio de explot ación. Ilust ración 19 . D escripción d el PC. Sala de Soplantes. 3.4.1.5. Bombeo de vaciados y escur ridos a cabecera Para garantizar el retorno de todos los vaciados y escurridos a cabecera se proyecta un bombeo mediante 3 bombas de ca udal unit ario d e 100 m 3 /h. Cada bomba c ontará con u na im pulsión indi vidual de 1 50 mm de diámet ro que des cargarán a una t ubería de impuls ión de 250 mm de di ámet ro que van a parar a la ob ra de ll egada a la EDAR. Memoria 54 3.3.3. Desodorización Se proyecta la instala ción de 2 torres de deso dorizaci ón independi entes , que dan servi cio a las dos respectivas instal aciones de des odorizac ión del Edificio de Pretra tamient o y del Edif icio de Deshidrat ación. Las torres se han dimens ionado con unos ca udales de tra tamient o de y de 17.40 0 m 3 /h y 12.400 m 3 /h, respectivament e. Ilust ración 20 . D escripción d el PC. Torre de Desodorizaci ón. 3.4. Obra ci vil Las obras objeto del present e proyec to engloba n una seri e de act uaciones en cuant o a obra ci vil q ue se pueden englobar de la siguiente maner a: 3.4.1. Movimi ento de tierras Para la realización de las estructuras objeto de la nueva EDAR se realizarán excavaciones en l os emplazamientos donde se ubiquen las estructuras hasta ll egar a la cota de cimentación prevista, así como las excavaciones en zanjas y pozos necesarias par a albergar todas las conducciones, cabl eado y redes de tuberías proyectadas en el recinto, así como la excavación en terraplén necesaria hasta alcanzar l a cota de explanación, moviendo un v olumen de t ier ras de: • Excavación en desmonte y empla zamientos : 33.098,52 m3 • Terraplenes de suelo selec cionado S - 3: 8.288, 07 m3 • Excavaciones en zanjas y pozos: 9.912,73 m 3 3.4.2. Estructuras Las estructuras que conforman los depósitos y edifi cios de la EDAR se ejecutar án en hormigón armado preparado pa ra diversos tipos de ambientes s egún alberg ue o no agua r esidual: Tabla 3 . D escri pción del PC. Tipos de hormigones Memoria 56 El armado se realizará mediante barras corrugadas de ac ero B5 00SD dispuestas seg ún lo especificado en los planos de proyecto tras el an álisis del modelo en element os finitos realizado con el s oftware SAP2000. Dichas est ructuras se apoyarán s obre una base de grava de 20/40 mm de granul ometrí a que repartirá de fo rma homogénea l os esfue rzos ge nerados a unos r efuerzos del t erreno for mados por inclus iones r ígidas de hormi gón hasta una pr ofundida d compre ndida entre 12 y 14 m dispuest os en mallas más o menos densas según la tensió n transmitida al terreno . Los hormigone s sit uados en la zona de cont acto con el aire del agua residual se rán prot egidos mediante la aplica ción de un t ratamie nto protect or contra la co rrosión biogéni ca, i mpermeabilización de aquellos eleme ntos subterr áneos mediant e pintura bi tuminosa y un tratami ento anticarbonatación en paramentos vistos. 3.5. Con exión a sistem as g enerale s 3.5.1. Acometida de abastecimi ento La acometida de agua de abastecimiento se m antendrá en la ubicación existente, des de la que se distribu irá al resto de la EDAR mediante conducciones de polietileno de alta densidad hasta las acometidas part iculares de cada edif icio (Control , deshi dratación y pre tratam iento) y la a rqueta de servicios auxiliares. Ilust ración 21 . D escripción d el PC. Conexió n de abasteci mient o. 3.5.2. Redes de saneamiento y pluviales La red de saneamiento de la EDAR evacuará directamente a la r ed de vaciados, la cual se transportará a cabecera de planta, por lo que no existir á conexión e xterior. Las aguas pluviales se recogerán mediante imbornales y pozos de registro que captarán las aguas de la calzada y la conduci rán al mar conectándose mediant e un pozo de resalt o de nueva ejecución a un colector existente de pluvial es de fibroce mento de 800 mm de diám etro: Memoria 58 Ilust ración 22 . D escri pción d el PC. Conexió n de plu viales. 3.5.3. Redes de saneamiento y pluviales La acometida eléctrica se re alizará desde el centro de seccionamiento exist ente situado bajo el puente de la constit ución de 1812, que se conduci rá al centr o de trans formaci ón existent e y de ahí se extenderá una nueva canalización en media tensión al centro de transformación de nueva ejecución, dist ribuyéndose en baj a tensión al conjunt o de la ED AR. Ilust ración 23 . D escri pción d el PC. Conexió n de plu viales. 3.5.4. Acceso a nueva E DAR El acceso de entrada al reci nto existente de demolerá y se anulará de forma que el n uevo acceso a la EDAR se efectúe a través de la glorieta si tuada al noroeste, la cual será necesario acon dicionar para el paso de vehículos a la nueva EDAR: Ilust ración 24 . D escripción d el PC. Acceso a nueva EDA R Memoria 66 Período co nsid erado Crecimiento Pob. 20 22 Pob. 20 47 % Creci miento Según pe riodo 2003 a 2023 0.66 2% 41 . 963 48 . 919 % Creci miento Según pe riodo 2003 a 2012 1.23 7% 41 . 963 59 . 470 % Creci miento Según pe riodo 2013 a 2014 0.11 4% 41 . 963 42 . 949 Tabla 7 . Estudios pobl ación, dot aciones y caudal es . Estudio de pobl ación de Puerto Rea l . En el Proye cto Constr uctivo se ha c onsidera do, sobre la poblaci ón censada, el dim ensiona miento en base a la población e quivalente, con una rela ción “Población Equi valente/Pobl ación Censada ” para munici pios de servicios e industriales debe considerarse entr e 1,6 y 1,75. En este caso, y teniendo en cuenta el objetivo del present e documento se ha to mado el val or de 1,75. Además, el histórico y la r eciente pérdi da de activi dad in dustria l en la provi ncia de C ádiz puede i nfluir en este estudio. L a actividad e n los pol ígonos de Puerto Real ha expe rimenta do cambios a lo largo del tiempo, y est os puede n variar según el sector y las circunstancias económicas. • Polígono Indust rial El Troca dero . En los últimos a ños, E l Trocadero ha enfrentado el desafío del cierre de las instal aciones d e Airbus en Puerto R eal. Si n embargo, es i mportant e mencionar que la activi dad industri al no se ha detenido por com pleto. Otras em presas en el polígono ha n continuado operando y a daptándose a la s condiciones ca mbiantes. • Polígono Indust rial Río Sa n Pedro . Al igual que El Troca dero, el polígono de l Río San Pedr o ha estado relacionado histórica mente con la industr ia naval y otros sectores industrial es . La sit uación específica de cada empres a puede variar, pero en g eneral se pueden habe r experi mentado una dismi nución en su acti vidad. • Polígono Ind ustrial Tres Ca minos . La procedencia de est e cauda l hace que entre a l a planta bombe ado junto con el del grueso del munici pio de Puer to Real. Tres Caminos es uno de lo s polígonos más grandes de Puerto Real y alb erga una gran canti dad de empresas. Aunque alg unas áreas pueden haber enfrentado dificultades, otras han seguido creciendo y div ersificando sus actividades. En resumen, la actividad i ndustr ial en los polígon os de Puer to Real ha s ido dinám ica y ha experi mentado altibajo s. El dime nsionamie nto de la planta podría absorber con solvencia potenciales cr ecimientos de este tejido in dustrial. Por ú ltimo , en com unicacion es con la pr opiedad de la pla nta se han obte nido y cont rastado datos de caudal de entrada a la EDAR El Troca dero en la última década. Parámet ro Mes Muestr a Horario /diario Valor Unidad Caudal ene - 19 Horario medio 339 ,95 m3/ h Caudal feb - 19 Horario medio 313 ,01 m3/ h Caudal mar - 19 Horario medio 302 ,51 m3/ h Caudal abr - 19 Horario medio 334 ,47 m3/ h Caudal may - 19 Horario medio 302 ,40 m3/ h Caudal jun - 19 Horario medio 292 ,94 m3/ h Caudal jul - 19 Horario medio 289 ,82 m3/ h Caudal ago - 19 Horario medio 302 ,53 m3/ h Caudal sep- 19 Horario medio 289 ,46 m3/ h Caudal oct - 19 Horario medio 281 ,67 m3/ h Caudal nov - 19 Horario medio 267 ,63 m3/ h Caudal dic - 19 Horario medio 244 ,27 m3/ h Caudal ene - 20 Horario medio 261 ,08 m3/ h Caudal feb - 20 Horario medio 225 ,11 m3/ h Caudal mar - 20 Horario medio 290 ,58 m3/ h Caudal abr - 20 Horario medio 275 ,29 m3/ h Caudal may - 20 Horario medio 309 ,34 m3/ h Caudal jun - 20 Horario medio 294 ,43 m3/ h Caudal jul - 20 Horario medio 320 ,48 m3/ h Caudal ago - 20 Horario medio 333 ,32 m3/ h Caudal sep- 20 Horario medio 320 ,29 m3/ h Caudal oct - 20 Horario medio 326 ,06 m3/ h Caudal nov - 20 Horario medio 351 ,24 m3/ h Caudal dic - 20 Horario medio 303 ,75 m3/ h Caudal ene - 21 Horario medio 312 ,74 m3/ h Caudal feb - 21 Horario medio 335 ,62 m3/ h Caudal mar - 21 Horario medio 314 ,01 m3/ h Caudal abr - 21 Horario medio 312 ,62 m3/ h Caudal may - 21 Horario medio 297 ,35 m3/ h Caudal jun - 21 Horario medio 301 ,86 m3/ h Caudal jul - 21 Horario medio 287 ,55 m3/ h Caudal ago - 21 Horario medio 293 ,84 m3/ h Caudal sep- 21 Horario medio 294 ,37 m3/ h Caudal oct - 21 Horario medio 287 ,20 m3/ h Caudal nov - 21 Horario medio 280 ,36 m3/ h Caudal dic - 21 Horario medio 318 ,53 m3/ h Tabla 8 . Estudios pobl ación, dot aciones y caudal es . Promedios muestras diarias caudal entr ada EDAR . Suponen estos dat os que el caudal m edio de entra da a la planta de tratam iento no supera los 300 m 3 /h en promedi o, quedando la a ctual proyección de la nueva EDAR con una rese rva sob re el actual del 2 5 0% en caudal . En conclusión, el Proyect o Constructi vo recoge un diseño de EDAR sobredimensio nada para las prestaciones de capacida d que se requeri rán. Esta infor mación supone un condi cionante par a la elabora ción del pres ente modifi cado del proyect o. Memoria 68 4.2. Estudio de cargas contaminantes El dimensionamiento de la p lanta, después de su capacid ad, se debe a la previsi ón (o caracterización) del t ipo de agua que recibirá y a la condici ón mínima del agua que debe verter, en est e caso, a la Bahía de Cádiz. El proyecto constructivo or iginal estableció los siguien tes parámetros de caracteri zación del agua residual urbana para el dimensi onami ento de la plant a: DBO5 (mg O2/L ) 400 DQO (mg O2/L ) 750 N (mg N/L) 62 SS (mg/L ) 300 P (mg P/L) 12 Tabla 9 . Estudio de cargas c ontaminantes. Parámetros de P royecto C onstr uctivo. El estudio de cargas contami nantes para el modificado se basa en la toma de muestras de agua en campo, l a determinación de los parámetr os en laboratori o y el análisi s de resultados. La toma de muestras, que se realizó tanto a la entrada como a la salida de la EDAR, se planificó en varias campañas separadas en el tiem po con el fin de disponer d e referencias distintas de épocas distintas del año. No obstante, los resultados concluyentes de la campaña nº2, mostraron que los parámetros del agua residual variaban relativamente poco, de ahí que se realizaran únicament e dos. La nave de pretratamiento de l complej o de la EDAR El Troc adero sirvi ó de lugar pa ra la tom a de agua bruta de entrada a la instalación, de interés para este apart ado. Ilust ración 27 . Estudi o de ca rgas contaminantes. Toma de muestras en entrada E DAR actual. Las campañas tuvieron los r esultados de las Tablas 10 y 11 , de una pr imera y una se gunda campaña . En las mismas se comparan con los valores altos (percentil 90% ) y los valores m edios. Primera Campaña (0 3/22) - C1 ENT RAD A ED AR 01/ 03/ 2022 02/ 03/ 2022 03/ 03/ 2022 04/ 03/ 2022 05/ 03/ 2022 06/ 03/ 2022 P90 ( C1) MED IA (C 1) Turbide z (UNF) 114 1 21 150 92,4 90,3 90,7 135, 5 109, 73 Aceites y grasas (m g/L) 13,5 7,8 18 1,9 1,4 2,2 15,75 7, 47 Alcalinidad (mg CO3Ca /L) 460,9 447, 9 31 9,7 421 413, 1 43 4,7 45 4,4 416, 22 Condu ctivi dad a 25 º C (μS/ cm ) 2938 3049 2661 3537 3259 2794 3398 3039, 67 DBO5 (m g O2/L) 220 2 40 220 2 50 230 2 60 255 236, 67 DQO (m g O2/L) 587 5 70 494 4 41 475 4 85 57 8,5 508, 67 N (m g N/ L) 64,6 64,2 47,1 60 61, 5 62, 7 64,4 60,0 2 pH (U d. pH) 7 7 7 7,2 7,1 7,1 7, 15 7, 07 SS (m g/ L) 136 1 63 300 2 12 140 2 26 263 196, 17 Cloruros (m g/L) 598,5 643, 5 56 2,5 76 9,8 6 80 551 724,9 634 ,22 P (m g P/L) 7, 55 7,9 6,65 6 ,02 6 ,76 6, 51 7, 725 6, 90 Tabla 10 . Estudi o de car gas conta minantes. Resul tados 1 ª campaña de analíticas de ag ua de entrada a EDAR . Segunda Camapaña (06/ 22) - C2 ENT RAD A ED AR 07/ 06/ 2022 08/ 06/ 2022 09/ 06/ 2022 10/ 06/ 2022 11/ 06/ 2022 12/ 06/ 2022 13/ 06/ 2022 14/ 06/ 2022 Turbide z (UNF) 101 91,2 1 05 106 1 43 114 89 66 Aceites y grasas (m g/L) 6,5 5,7 3,9 6 0,5 8,4 4,9 2,4 Alcalinidad (mg CO3Ca /L) 365,5 398, 3 38 5,8 30, 8 361,6 412,2 387, 3 44 4,4 Condu ctivi dad a 25ºC (μ S/ cm) 1644 1613 1765 2011 2262 2639 2772 3038 DBO5 (m g O2/L) 210 2 30 220 1 50 280 1 50 200 1 90 N (m g N/ L) 69,8 67,3 65,7 68,5 68 67, 7 67,3 62,7 pH (U d. pH) 7,2 7,2 7,2 7,3 7,3 7,3 7,3 7,1 SS (m g/ L) 212 1 10 83 96 30 120 132 96 Cloruros 63,1 225,3 264,5 323 404 508,5 198,4 424 Memoria 70 (m g/L) P (m g P/L) 7, 68 7, 04 6,87 7 ,95 7,5 8, 03 7, 62 6, 82 ENT RAD A ED AR 15/ 06/ 2022 16/ 06/ 2022 17/ 06/ 2022 18/ 06/ 2022 19/ 06/ 2022 20/ 06/ 2022 P90 ( C2) MED IA (C 2) Turbide z (UNF) 70 82 122 82 89 67, 5 119,6 94,84 Aceites y grasas (m g/L) 1,1 3,3 3 0, 93 1,5 4,6 6, 35 3, 77 Alcalinidad (mg CO3Ca /L) 381,3 408, 4 42 8,1 39 8,7 395,2 464,1 439 ,51 375 ,84 Condu ctivi dad a 25 º C (μS/ cm ) 4124 2639 2110 2130 2328 2104 2958, 2 23 69, 93 DBO5 (m g O2/L) 180 2 10 210 1 60 170 1 60 227 194, 29 DQO (m g O2/L) 364 4 02 429 3 26 357 3 57 47 4,2 417, 57 N (m g N/ L) 64,9 63,4 71,2 61,1 63, 6 66 69,4 1 66, 23 pH (U d. pH) 7,3 7,2 7,2 7,2 7,4 7,3 7,3 7, 25 SS (m g/ L) 122 1 33 69 78 84 81 132, 7 10 3, 29 Cloruros (m g/L) 481,5 546 378,5 397 4 51 347,1 500, 4 357, 99 P (m g P/L) 7, 21 7, 18 6,85 6 ,59 5 ,07 7 ,53 7 ,869 7, 14 Tabla 11 . Estudi o de car gas conta minantes. Resul tados 2ª campaña de analíticas de ag ua de entrada a EDAR . En ambas tablas a nteriores s e ha calculado un percenti l 90 que puede dar un val or alto significa tivo de cada parámetro . Estos valores s on similares en algunos casos a los de la caracteri zación del proyecto original, pero en cualquier caso no será rea l a los parámetros medios c on los que el agua entra a circ ula r por la plant a. Se han calculado los valores medios de las dos campaña s de analíticas del agua de e ntrada a la EDAR (T ab la 1 2 ). ENT RAD A ED AR MED IA (C1 +C2) Turbide z (UNF) 99,31 Aceites y grasas (m g/L) 4, 88 Alcalinidad (mg CO3Ca /L) 387 ,95 Condu ctivi dad a 25 º C (μS/ cm ) 2570, 85 DBO5 (m g O2/L) 207, 00 DQO (m g O2/L) 444, 90 N (m g N/ L) 64,3 7 pH (U d. pH) 7, 20 SS (m g/ L) 131, 15 Cloruros (m g/L) 440 ,86 P (m g P/L) 7, 07 Tabla 12. Estudio d e cargas contami nantes . Valores medi os de analíticas de parámetros de entr ada a EDAR. Resultan por tanto valores g eneralmente menores que la car acterización del agua de e ntrada de proyecto y con relaciones entre sí desvirt uadas. Estos hechos resultan muy impor tantes y en base a ellos se r ealizan los siguientes análi sis: - Valores de la demanda de oxí geno . Al proye ctar una planta de tr atamient o de aguas r esiduale s con va lores sobredimens ionados de la demanda de oxígeno, tant o biológica co mo quím ica, se incur re en un diseño que no r efleja l as condi ciones real es de operación. Esto puede llevar a una infrautilización de la capacidad de la planta y a una inversi ón inicial más alta de lo necesario. Además, el sobredimension amiento puede causar un fu ncionamiento ineficiente, ya que los sistemas están diseñados para tratar cargas más al tas de las que realmente se presentan, resultando en un co nsumo energético excesivo y un manteni miento i ncrementado. Por otro l ado, un diseñ o sobredi mensionado puede of recer una mayor fl exibilidad f rente a inc rementos f uturos en la carga de contaminantes, pero esta ventaja debe sopesarse cui dadosamente con los costos adicionales y la eficiencia operativa. E n conclusión, es crucial realizar una evaluación precisa de la DQO para asegurar un diseño óptimo de la planta que sea económicamente viab le y ambientalmente sostenible. E l concepto de ha bitante eq uivalent e es útil para c alcular la capacidad de una depuradora de a guas residuales. Se refiere a la carga orgánica expresada com o DBO5 (dema nda bioquímica de oxíg eno en ci nco días). Según la Direc tiva 91/27 1/CEE, 1 habitant e - equivalente (h - e) tie ne una car ga orgánic a biodegr adable con una DBO5 equivale nte a 60 gramos de oxí geno por dí a . Aplic a ndo la recomendaci ón de la Directiva 91 / 271/CEE ( modific ada por la Directiv a 9 8/15/CE de la Comisión de 27 de febrero de 1998 ) para l a determinación de la demanda biológi ca de oxígeno en func ión de las dota ciones de po blación: 1 h - e = 60 g O 2 / día ·h - e Se realiza la comparativa en la Tabla 1 3 seg ún los datos del a partado 4.1 . Memoria 72 Pobl ación equiv alente (h-e) Caudal medi o (m 3/h) DBO5 (m g O2/ L) Dotac iones p ro yecto nueva EDA R 100. 00 0 625 4 00 Dotac iones antigua E DAR El T rocader o 60.000 700 2 14 Dotac iones estudio actual modif icado 24 .840 300 2 07 Tabla 13 . Estudi o de car gas conta minantes. Comparativa de valores estimados h- e y DBO5 a la e ntrada. Los valores extraídos en la tabla dan una cl ara indicac ión del sobredi mensionami ento en térm inos de la demanda de oxí geno (cont ami nación) del agua en el di mensionami ento de Proyecto. Según se ha podi do obtener por fuente de la propia e xplotac ión de la EDAR El Troca dero, incluso el propio dimensi onamiento de la pla nta construi da en el a ño 1982 tam bién queda lejos de la reali dad (aunque los valores de la DBO5 sean pareci dos). - R elación entre los valores de la dema nda química de o xí geno y la canti dad de nit rógeno pre sentes en el agua. La relación entre am bos se denomina es un bue n indic ativo de la capacidad del a gua para neutral izar ácido , que es esencial para mantener un pH estable mientras se generan ácidos en el agua por m edio de las bacterias que llevan a cabo los pr ocesos de nitrifi cación y desni trific ación. DQO /N Pará metros Pro ye cto Con structivo 12,10 Parám et ros m edios analíticas 6, 91 Tabla 14. Estudio de car gas cont aminante s. Comparativa de v alores DQO frente a N. En comparat iva, es tos núm eros indican q ue e n la realidad el tratamien to biológ ico podría tener una menor efectividad en el proceso de nit rificación del agua principalm ente, por lo que, re specto a l p royecto , no se puede asegurar que la reducción de cargas contaminantes del agua mí nima se garantice . - Valores de nitrógeno , sólido s en suspensi ón y fósfor o. En cuanto al resto de cargas contam inantes , los valore s nitr ógeno son si milare s a los del pr oyecto, es to indica que la car ga contaminant e en térm inos de nitróge no será la espe rada y, por lo ta nto, los proces os de nitrificaci ón y desn itri ficaci ón diseñados deberían ser, en sí mismos, adec uados ; los valores menores en sólidos en suspensión pueden implicar una menor necesidad de procesos físicos de separación como la sedime ntación, lo que p odría l levar a una revi sión de l dise ño de los dec antadores o a una oper ación menos intens iva de los mismos ; y, en sobre el fós foro, va lores inferior es a los proyect ados sugieren que la carga de fósforo a tratar es menor, lo que podría resultar en un so bredimensionamiento de los sist emas de eliminación de fósfor o (en este caso, pre cipitación química mediante cloruro fé rrico). Est o no solo tiene i mplicaci ones en térm inos de costos de inversión y oper ación, sino tam bién e n la sostenibi lidad de la planta , ya que un uso má s efici ente de los r ecursos y u na menor generación de lodos pueden ser posibles. En conclusión, s e justif ica un re estudio de proce so de la nue va EDAR, dados los result ados obtenidos del estudio de cargas contami nantes. Memoria 74 4.3. Estudio de vertidos La EDAR actual se encuentra en zona calificada como Zona Sensible a ef ectos de vertido de agua . Esta calificación est ablece que los pa rámetros del agua de vertido deben cum plir, al menos, con l os siguient es límites: VALOR ES AB SOLUT OS DBO5 (mg O2/L ) < 25 DQO (mg O2/L ) < 125 N (mg N/L) < 15 SS (mg/L ) < 35 P (mg P/L) < 2 pH 6-9 REDUC CIO NES RE LATI VAS DBO5 (mg O2/L ) 70% DQO (mg O2/L ) 75% N (mg N/L) 80% SS (mg/L ) 90% P (mg P/L) 70% Tabla 15 . Estudi o de vert idos. Lí mites de ver tido. El incumplimiento de estos lí mites constituye la principal causa de la construcción de una nueva estación de depuración para la aglomeraci ón de P uerto Real. E n la primera de las campaña s de t oma de muestras se comprobó también la cal idad del agua de salida. En es te caso, el lugar de toma ser ía el canal de la zona de salida d e la actual instalación. Ilust ración 28 . Estudio de ve rtidos. Toma de muestras en sali da ED AR actual. Los result ados de l aboratori o de esta cam paña de seis días son los de la T abla 16 . En el anejo de est udios previos se han incluido los in formes de resultados de las cam pañas en laboratorio. VALORES ABS OLU TOS SALID A ED AR 01/ 03/2 022 02/ 03/2 022 03/ 03/2 022 04/ 03/2 022 05/ 03/2 022 06/ 03/2 022 DBO 5 (mg O2/ L) 55 20 5 37 34 29 DQO (mg O2/L) 104 48 22 85 87 78 N ( m g N/ L ) 58,5 55,5 53,7 51,3 54,3 57,4 SS (mg/L ) 39 28 34 26 33 24 P (mg P/ L) 2,9 1, 95 3, 76 1, 47 1, 68 1,9 Ph (U .pH) 7,3 7,5 7,5 7,6 7,6 7,6 * En rojo : no cumpl e l a cal idad de vert ido pa ra Zona Sensi ble. Tabla 16 . Estudi o de vert idos . Resultados de analíticas de agua de salida de EDA R. Se han calculado los porcentajes de reducción de parámetros respecto de los valores de entrada, que se han dado en el a partado ant erior. REDUCCI ÓN RELATIV A SALID A ED AR 01/ 03/2 022 02/ 03/2 022 03/ 03/2 022 04/ 03/2 022 05/ 03/2 022 06/ 03/2 022 DBO 5 (mg O2/ L) 75,00 % 91,67 % 97,73 % 85,20 % 85,22 % 88,85 % DQO (mg O2/L) 82,28 % 91,58 % 95,55 % 80,73 % 81,68 % 83,92 % N ( m g N/ L ) 9,44% 13,55 % - 14, 01% 14,50 % 11,71 % 8,45% Memoria 76 SS (mg/L ) 71,32 % 82,82 % 88,67 % 87,74 % 76,43 % 89,38 % P (mg P/ L) 61,59 % 75,32 % 43,46 % 75,58 % 75,15 % 70,81 % Ph (U .pH) N/A N/A N/A N/A N/A N/A * En rojo : no c ump le la cal idad (redu cción) de v ertido para Zona Se nsibl e. Tabla 17 . Est udio de verti dos . Cálculo de reducci ones rel at ivas de parám etros de agua de sali da EDAR. Se contrasta la realidad del actual tratami ento de agua residual y se justifi ca la necesi dad de renova r una estación de depuración cuy o estado se aleja de aq uel que debería, en detrim ento de la sostenib ilidad y la preserva ción medi oambie ntal del entorno hi drológic o de l a Bahí a de Cádiz. Este est udio, por tant o, n o tiene r epercusi ón en el pro yecto de modificado y reafirm a aún más si cabe al proyecto original, sirviendo además de fuente de refe rencia en el análisis y toma de decisiones para la elaborac ión del pr imer o. 4.4. Estud io de s ervicio s afect ados . Las obras proyectadas afect an, en mayor o m enor medida , los servici os existentes, que deben ser repuestos adecuadamente en el transcurs o de la construcción de una obra . En el pr oyecto de la nueva EDAR de Puert o Real , es ta s reposici ones figura n en el A nejo 2 2” Ser vici os Afectados” , donde se i dent ifi can los servicio s. La identificación de los ser vicios e instal aciones afect adas por las obras se llevan a cabo exhaustivamente mediante: • Contactos con las compañías afectadas y administra ciones invol ucradas . • Reconocimi ento de cam po , c artografía del proyecto, catas en el t erreno, etc . En el caso del proyecto e n es tudio se ha n identi ficado pr incipal mente m ediante correspondencia c on las diferentes compañías. En c ons ecuencia, la puesta en marcha de la construcción de la n ueva planta ha implicad o el reconocimie nto in si tu de los servicios afect ados . En los sigui entes punt os se han pla smado aquel los en l os que se encont raron i ncidencia s en la i nforma ción de proyecto , par a incl uirse e n el estudio de modifi cado. 4.4. 1. Conexión c on emisario. La canalización por la que se pr oduce la descarga de agua tratada de la EDAR , conoci da como em isar io, resulta uno de los más importante s servici o s afectado s a s olventa r. Además, d ada s las fases de ej ecución proyectadas, resultaba crucial la identificación d el trazado del emisario y su poster ior desví o par a per mit ir real izar las primeras operaciones de demol ición y pr epara do de terr enos en la nueva parcela anexa . En el pl ano de proyecto 2.18. 7, el trazado de l colector exi stente es el que se muestra e n la Ilustr ación 29 . Memoria 78 Ilust ración 29 . Estudio de s er vicios afecta dos. Plano de pr oyecto conexi ón c on emisa rio. En las leye ndas del m ismo pl ano, además de la proyec ci ón de las f ases de desví o y c onstrucci ón del pri mit ivo y nuevo emis ario, re specti vamente , se indi ca la i mposibi lidad de localizar en fase de proyecto el trazado de la tuberí a y se a delant a la p osibil idad (i ncluyéndol a en un a par tida pr esupuesta ria) de cor regir las actuacione s descritas. Ilust ración 30 . Estudio de ser vicios afectados. Fases y not as de Proyecto para desvío de em isario. E n e l Anejo 22 del Pr oyecto de Const rucción , las comuni caciones con la Autoridad Portuaria de la Bahía de Cádi z dan evidencia s de u n tr azado d ifer ente al dispuest o. Ilust ración 31 . Autoridad Port uaria de la Bahía de Cádiz. SSAA instalación de sa neamiento. Según se ha podido co noc er en posteriores comunicaciones directas con la Auto ri dad Portuar ia y con la propiedad de l a planta de depur ación , este desvío de la lí nea se derivó de la i nclusión del emi sario de la ED AR El Trocadero como servicio afectado por la co nstrucción del Puente de la Constit ució n de 1812 ( Carretera C A - 35). De esta manera, el trazado de tuber ía de fi broceme nto Ø 900 (en roj o en la Ilustración 31 ) se baipasearí a sortea ndo el est ribo del menci onado pue nte me diante un t ramo de polipropil eno Ø 1000 (e n ver de en la misma figura ). A partir de esta información, se procedió a la localización del emisario en la parcela anexa mediante dos métodos: • Geolocalización con radar. De forma preliminar y en zonas de menor accesibilidad o de tr azados más profundos . La técnica geofísica no destr uctiva del GeoRadar , basada en la emisi ó n de impul sos electromagnéticos de muy c ort a través del suelo (entre 1 - 1 0 ns) en la banda de frecuencias de UHF - VHF (habit ualment e entre 100 Mhz y 1 GHz) , fue util izada para localizar la posici ón de la sa lida del emisario en las inmedi aciones de la intercepción mos trada la f igura a nterior . Mediante una antena emi sora se ge neran los i mpulsos y se dete cta el obst áculo e nter rado que supone un cambio e n las pro pieda des el éctricas del medio . Memoria 80 Ilust ración 32 . Estudio de ser vicios afectados. Principio d e toma de imágenes con técni ca GeoRadar. Sólo fue necesaria la geolo calización de la tuber ía de baipás del ant iguo traza do de P P Ø 1000 ( en verde en el plano de la Autori dad Portuar ia) en direc ción al es tribo de l puente para dar comienzo a las catas. • Calicatas del terreno. En segunda fase y s obre zonas de t rascurrir más somero , con ca rácte r defi nitivo de apertura de terrenos para ejecución de trabaj os . Las catas del terreno para descubrir el emi sario se realizaron concretamente en zona de bastante presenci a de servicios afecta dos y sus r eposi ciones . Ilust ración 33 . Estudio de ser vicios afectados. Conexión c on emisario. Cata del terreno 1. Sobre este estudio en el qu e se descubre el “nuevo tra zado” del emisario se proy ectar á de nuevo el modifi cado del desví o de la salida de agua tratada de la actual planta para l a correcta ejecución de la obra p or fases. Ilust ración 34 . Estudio de ser vicios afectados. Conexión c on emisario. Cata del terreno 2. 4.4. 2. Conexione s con impulsi ó n de entra da exi stente. El Proyecto de Constr ucción d e la nueva EDAR Puerto Real recoge también la ej ecución de la ampli ación de la EBAR, así como de su c onexi ón a y ampliació n de línea de impulsión a la depurad ora. Aunque es parte del proyec to, en e ste est udio se i ncluye est e punto com o servici o afect ado a l implicar a Conservación y Explotación de Carreteras y a la propieda d y explot adora de la planta actual . En la técnica so n cinco l os moti vos los que conduc en a que est e punto resulte crucial y se deba estudiar exhausti vamente : • Que el trazado de l a impul sión de agua bruta pr oyectado e n PEA D Ø 800 ( 16 5,12 m ) hasta la nueva planta , at raviesa zonas de d ominio público de la D.G. de car reteras CA - 35 , y se ve afect ada por las cimentaciones de las pilas del Viaducto del Río San P e dro (Proyecto del Puente de l a Constit ución 1812). • Que el mismo trazado se ha condici onado a la autorizac ión a las obras por parte de C arreteras (ref. CA. I O.134/2022) , establ ecié ndose: <deberá mantener u na dista nci a mínima en pl anta de 5 metros de la nueva ca nalizac ión de agua con respect o a cualquier punto d el encepado de pilot es de cu alquier a de las pil as del Via ducto del Río Memoria 82 San Pedro. En el cas o de qu e l a zanja a ejecut ar para la instal ación de la nue va t uber ía tuvi era una profundidad su peri or a los 3 metros, dic ha exc avación de berá efect uarse me diante z anja v ertic al entibada, de f or ma que se g a rantic e la nula af ección a las del Vi aducto del Río S an Pe dro.> • Que el trazado anterior P EA D Ø 800 , qu e res ulta una pr olongación e n el i nteri or de l a planta , puede interferir (generando servicios afectados) con el funciona mient o continuo del pretr atamiento dur ante la ejecución de las obras. • Que se desconoce el tr azado real de la t ubería existente de impulsión FBC DN 800 . Es ta razón se trata de forma similar al emisario , aunque en est e caso ú nicamente mediante catas por trat arse de un trazado de cota relativamente somera. • Que existe una falta de definición de tipo logía y l ocaliz aci ón de la co nexión de l a tuberí a PEAD a instalar con la tubería FB C existente. En las Fi gu r as se mues tran fotografí as de las c alica tas realizad as en el exter ior de la ED AR El T rocade ro para la local ización aprox imada d e la imp ulsión DN800 de f ibrocemento. Ilust ración 35 . Estudio de se rvicios afectados . Im p ul si ón de entrada e xis tente. Cata 1. Conex ión al colecto r. Ilust ración 36 . Estudio de se rvicios afectados . Im p ul si ón de entrada e xis tente. Cata 2. Conex ión al colecto r. A raíz de este estudio previ o se i ncluirá como inci dencia las diferencias encontradas en el proyecto or iginal con la realidad de la ejecución de la nueva impulsión de agua bruta a la ED AR, con sus consecuentes condicionantes para modific arse adecuadamente. 4.4. 3. Desvío de lín ea eléct rica de me dia tensión En cuanto a líneas eléctr icas de alta tensión, el Proyect o Const ructivo r ecoge el desví o de una línea de me dia tensión (20 kV). Los cálculos del tr aslado y reposición de líneas están efectuados por un ingeniero indus tria l y l as lí neas son propiedad de la compañía co ncesionaria Endesa. S e efect úan las comunicaciones necesari as con la corpor ación para acometerlo. Del estudio en campo mediante catas (Ilustraci ón 37 ) se deriva que existen diferencias ente el trazado existente en p roye cto (Ilustraci ón 38 ) y el real. Memoria 84 Ilust ración 37. Estudio de servicios afectados . Trazado de línea de media tensión 20 kV. Catas . Ilust ración 38 . Estudio de ser v ici o s af ect a do s Desv ío de lí nea eléctrica de media tensión según Proyecto . Se derivan tres problemas a r esolver en el Proyecto Const ru c tivo: En caso de que f uera de calidad A (cultivos de comestibles crudos en contacto direct o con e l a gua) , dado que hay que ga ranti zar tam bién e lim inación de va rios parám etros de bac teria s, virus y pro tozoos , se recurriría a un sistema de oxidación intenso tipo: • Ultrafiltra ción+U V (dosis el evadas) . • Filtr ación+Ozono+U V . Hoy en día y dad a la escasa madurez de la normativa ( aplica ble desde el pasado año 2023) , no hay suf icient es casos prácticos ni bibliografía que garanticen que estos tr atamientos cumplen con la g arantía exigida Si no fuera necesario dar una calidad A, s e podría i mpla ntar la tec nología utilizad a ha sta hoy para cumpli r con el R . D. 1620/07: • S istema de filtrac ión de telas + S ist ema de desinfección por U V en canal . Se ha elaborado la sig uiente tabla - resumen basada en c ost es según la experiencia de Cadagua en l a instalación de tratamientos ter ciarios en ED AR. Se plantean los dos tipos de trata miento propuestos par a agua de ser vicios y riego (hasta cal idad B) y para varias capacidades de ca udal. TIPO DE TRA TAMIE NTO TE RC IA RI O Caudal medi o (m 3/h ) Cali dad del ag ua Reg lament o de apli caci ón PEM i nstalaci ón (€) Filtro textil + cloración 300 1.2/4.1 R.D. 1620/2 007 663.0 00 Filtro textil + cloración 450 1.2/4.1 R.D. 1620/2 007 898 . 44 0 Filtro textil + cloración 625 1.2/4.1 R.D. 1620/2 007 1.055. 400 Filtro textil + UV canal 4 50 B R. Eur opeo 20 20/741 1.035 .200 Filtro textil + UV canal 6 25 B R. Europeo 20 20/741 1. 224 . 40 0 Tabla 23 . Estudio del grado de aprovechamiento del ag ua t ratada. Estimación valores de tratamient o terciario. Para la elaboración de la Tabla 23 de po sibl es propuestas de t ratamientos te rc iarios, basándose en la experienc ia y bibl iograf ía de Cadagua , se formulan l os as pectos básicos de estos en l a Tabl a 10. El precio de ejecución material se ha estimado e n cada una de las etapas de los tratamientos se calculan para el valor máximo de 625 m 3 /h de la Tabla 23 (caudal medi o de la EDAR), y a partir de est os, se extrapola a los caudales menores de la mis ma tabla . Los precios de obra civi l y equipos de electricidad y control se han estim ado sobre aquellos de l os equipos mecánicos asociados a cada etapa de l os procesos . CONCE PTO /ETAP A Descr ipci ón P.E.M . Memoria 92 1. - DEP ÓS IT O DE LAM IN ACI Ó N Tras la decantación secun daria el agua ingresa po r gravedad en el depós ito de lam inac ión de punt as de cau dal. - Dep ósit o con strui do en h ormig ón c on un volu men de 1 .250 m 3 . Tiempo de retención 2 h a caudal medi o. De esta f orma, n o solam ente se consigu e tratar el caudal medi o diario de la planta, sino que tam bién se co nsigue q ue el terci ario opere con un caudal cons tante, mejorando , por tanto , signifi cat ivame nte su rendim iento . Const ruido con aliviadero, enviando caudal n o tratado al vert ido final. - 3 Ud. (2+ 1R) b ombas s um ergib les de 313 m 3 /h/ ud a 10 m.c.a. c o n vari adores de frecuencia , con el fin de conseguir una mayor regulación del caudal impul sado . EQ U I P OS MECÁNICOS: 91 . 000 , 00 € OBRA CIVIL: 110 . 500 ,00 € EQ U I P OS ELÉC . - CONTROL: 31 .2 0 0,00 € TOTA L: 232 . 700 , 00 € 2. - F ILTRA CIÓ N DE TEL AS (2 LÍ NEAS ) Se proyecta una filtración sumergida de discos de tela de 10 m icras de pas o para conseguir una garantía a la salida d e menos de 10 mg/ L de SS y me nos de 5 NTU de turbide z. Es ta filtr ación combina las ventajas de la filtración de tela y la filtración profunda. - 2 Ud. filtros de 313 m 3 /ud e i nsta lados en se ndas cubas/ can ales de hormi gón, co n cubric ión me diante cubi erta desmo ntable , u opci onalme nte mediante cubierta de l o na flexible, de lo s canales de filtración para evitar el crecimiento de algas p o r efecto d el sol. Equipa dos c o n cuadr o local de control y maniobra co m uni cado con SCA DA ce ntral de plant a. - Agua de l impieza j unto con sól ido s eliminado s y lodo extraído del fond o de la cuba se envían a la red de v aciados. El fango concentrado se en vía a espesad ores median te 2 Ud . bo m bas sumergibl es. EQ U I P OS MECÁNICOS: 452 .20 0,00 € OBRA CIVIL: 13 0.0 00,00 € EQ U I P OS ELÉC . - CONTROL: 39 .000 ,00 € TOTA L: 621 .20 0,00 € 3. - A) CÁMAR A DE CL ORA CIÓN El agua filtrada se c o nduce a u na cámara de co n ta ct o , donde se efec tuará la desinfección del agua tratada mediante la d osificación de hipoclorito só dico. - Cámara de conta ct o 150 m 3 (Tiemp o de reten ción a caudal máximo de 15 min) en forma de lab erinto en 4 p asos de 1,6 m de ancho x 12 m de longit ud (relación longitud/anchura de 30 para correcta cloración). - Reactivo a dosificar: hipo clorito sódico, con una dosi s de 46,15 mg/l de producto comerc ial (equi vale nte a 6 mg/l de C l2) o el pro ducto conte mpl ad o en Pr oyec to Con struc tiv o. - 1 Ud. d epósi to PRF V 8.0 00 li tros para hip oclorito sódi co, (c apacidad de almacenam iento 15 días) . - Dosificación del hipoclorit o sódico hasta la cámara de desinfección se r ealizará mediante 2 (1+1R) bombas dosificadoras de 25 l/h del tipo me m brana con variación de frecuencia . EQ U I P OS MECÁNICOS: 4 5. 500, 00 € OBRA CIVIL: 130 .000, 00 € EQ U I P OS ELÉC . - CONTROL: 26 .000 ,00 € TOTA L: 201. 500, 00 € 3. - B) CANAL DE DE SINFE CCIÓ N UV (2 LÍ NEAS ) El sistema de desinfecci ón se realiza mediante lámparas de radiaci ó n ultravioleta en in staladas e n canal es de ho rmigón. - 2 líneas de 313 m 3 /h/u d y con las siguie ntes premisas. • Calidad de agua d e entrada: < 10 mg /L de sólidos en sus pensió n, < 5 NTU de turbide z y 65 % de transmitancia • Capacidad de tratamiento: 10 4 log de e liminación de Ecoli (105 Ecoli en la en trada para dar < 10UFC Ec ol i/10 0 mL ) • Garantía de salida: < 10UFC E c oli/100 mL EQ U I P OS MECÁNICOS: 208. 000, 00 € OBRA CIVIL: 130 .000, 00 € EQ U I P OS ELÉC . - CONTROL: 32 .5 0 0,00 € TOTA L: 370 .50 0,00 € Memoria 94 Tabla 24 . Est udio del grado de apr ovechamie nto del ag u a tra tada. Resume n proye cto s de tratami ento terciario a caudal de tratamiento de la EDAR proyectada . Si bien l a inclusi ón e xplíci t a de un t rata mient o terci ario no se ría posibl e sin un pr oyecto dedi cado ( ver apartado 5.2. , sobre los con dicion antes de modifi caciones del contrat o de obr as ) , este apar tado, por t odo l o expuesto ant erior mente, sí c onllevaría repercusi ón en el estudio general de modificado de cara a la toma de decisiones para su elaboración. 4.6. Análisis g eneral del P ro yect o de Construc ción original En los apart ados 1 y 2 se describieron el m arco y la ju stifi cación del proyecto, destacando su importancia estratégica para el tr atamiento d e aguas residuales en la r egión y se enumeraron los o bjet ivos princ ipales que se buscan alcanzar con el proyecto, así como las limitaciones , el alcance de est e y el moti vo de un estudio de modifi cado. El Proyecto Const ructi vo de l a EDAR Puerto Real , tras un aná lisi s básico , revela aspectos tanto robustos como susceptibles de mejora. • Aspectos fuertes del pro yecto: o A nálisis de alter nativa s d e tratamiento. o Sencillez, compacidad y correct itud del proceso seleccion ado. o Defin ición de la hidrául ica de la planta en su línea piezo métrica. o Planteamiento de las fases d e ejecución (y de molic iones) de la obra. o S eparación física de fases en pretratami ento. o Obra civil consistente y c orrectamente dimensi onada. • Puntos débil es del proyec to: o Deficiencias en dimensiona miento de t ratamientos fisicoq uímicos . o Sobredim ensionam iento de la capacidad de la pla nta o Identi ficac ión y soluci ón de s ervicios afect ados . o Distri bución de redes y cond ucciones i nternas . o I mplantación general de la línea de agua. o Implantación particul ar de las instalaciones auxili ares. o Desfase temporal el aboraci ón (2017) – construcci ón (202 3) del pr oyecto. o Incoherencias documental es del proyecto. o Incoherencias por errores tip ográfic os . o Inc oherencias e n l a elabor aci ón de planos . o Incoherencias en el pliego de prescripciones técni ca s. Esta int roducción pr oporcio na un panor ama gener al que res alta l os aspect os más r elevantes del proyect o, tanto en sus puntos fuertes como en aquellos que requieren atención especial o mejoras antes de la presentación (apart ado 5.) del pr opi o estu dio de m odific ado. Memoria 96 5. ESTUDIO DE MO DIFICADO 5.1. Int roducció n y anteceden tes El E studio de M odif icado, que da nombr e a este a part ado y al doc umento en s í m ism o , es el res ultado del análisis de las instal aciones y equi pos el ectromecánic os , redes interi ores, e implantac i ones de l os sistemas del Proyecto Co nstruc tivo de la pla nta indust rial desde e l pu nto de vist a de s u funciona li dad. Se exponen en el mismo una serie de deficienci as , indefi niciones , posibilidades manifiest as de cambios, etc. que han sido d etectadas en l a revisión y est udio del proy ecto y en la pue sta en march a de la obra , dentro de l a base de condic iona ntes de l a const rucción del proye cto origina l y del propio modi fi cado, y de es tudios y cálculos que se explican en e ste apartado y se desar rollan en los anejos. Como antecedente máxime del presente es tudio se encu entra el Proyecto de Constru cci ón de la EDAR Puer to Real . La detección de incidenci as y posibles cambios re sulta la base de este est udio . Se realizan vari as clasificaciones para faci litar la toma de decisiones: Según el grado de afección a l a funcionalidad de la planta: • INCI DEN CI AS Q UE IM PIDEN EL C ORRE CT O F UNCI ONAM I ENT O DE LA PL ANT A: Se trat an aquí aquel las inc idencia s o indefi niciones que en caso de no r esolver se pueden provocar un m al funcionam iento del proceso y c on ello que l a EDAR no cumpla c on el objet ivo final par a el que ha sido dise ñada. • INCI DEN CI AS QU E PU E DEN AF ECT AR AL B UEN F UNCI ON AMI EN TO Y E XPL OTACI ÓN DE LA PLANT A: Este gru po incl uye aquell as inci denc ias, err ores o i ndefini cione s que, si bi en no provocarí an el fall o del proc eso, sí pueden dar luga r a pr oblemas durante l a expl otaci ón de la pl anta o fallos o averías en el corto/m edio plazo. • POSI BI LID AD ES DE MEJ OR A : Grupo e n el que se i ncluye n detecciones de posibles propuestas adiciona les sobre el proyec to origi nal que no se pueden considerar correcciones, sino más bien mejoras. Según la naturaleza de la det ección: • PROCE SO : Relaci onados d e forma intrí nseca con el p ropio tratamiento de aguas residuales de la estaci ón depuradora . • IMPL ANTAC IÓN : Se inclu yen las incidencias det ectadas en relaci ón con la distribu ción en planta y la ordenación de espacios pa ra los fines previstos. • COND UC CIO NES Y T UB ERÍA S : En est e caso, aquell os ligados con la distribució n espacial de las conducciones interiores de la s distintas redes . • INST ALA CIO NE S IN DU STRI ALE S E HI DRÁ UL ICAS : relacionados físicamente con los elementos que forman parte de los sistemas present es en la planta i ndustrial. • EQUI POS EL ECT ROM EC ÁNIC OS : que afectan dir ectament e a l a defini ción de l os equipos electromecánicos de l a EDAR. • OBRA CI VI L Y ES TR UCT URAS : e n este grupo, que por el car ácter i ndus tria l del e st udio resul tarí a minoritario , se encuentran todos los posibles cambios e i ncidencias detectados sobre la parte civil de la instalación. Según el mot ivo de la inc ide ncia: • SOL UCI ÓN NO S ATIS FA CTO RIA. • FAL TA DE DE FINI CI ÓN . • INCO HE RENCI A E NTR E SOLUCI ONES . Memoria 98 5.2. Condiciona ntes gener ales En este apartado se desarrollan los condici onantes , limitacio nes y ventajas que condic ionan el trat amient o de la indicac ión y post erior resolu ción de incidencias y posibl es cambios . Los diversos factor es que condi cionan l as soluci ones a a doptar par a la cor rección d el proyecto or iginal de la nueva EDAR Puerto Real en algunos casos aventaja rían la c onsecución de un m odi ficado m ás acusa do, mient ras que en ot ros lo limitan, llevando a justificar el retener soluciones complet as o parciales de la planta que origi nalment e se encont ra ba proyect ada. Las pautas seguidas como c ondici onantes par a el est udi o del Proyecto de l a nueva EDAR de Pue rto Re al se resumen en las siguientes: • Antecedentes y objeti vos. E stablecidos en los apartad os 1 y 2 de la memoria de l pre sent e estudi o. • Estudios previos realizados. Descritos en el apart ado 4 de la memori a del docum ento. • Mantenimiento de la capacidad de la ins talac ión, de las di mensi ones de la obra civi l y del volum en de inversi ón. El tamaño de las obras q ue se estableci ó en el Proyecto Const ructivo origi nal debe m odificarse lo mínim o posibl e a la baj a, manteni endo ciertos valores en tres sentidos que son propor ci onales entre sí : capacidad hidráulica, tama ño y huella de l a inst alaci ón, y por consigui ente, valor de ej ecución de l a misma. • Límite s de modific ación del c ontrat o de obras. Lo estable cido por l a Sección 3.ª y, en su co njunt o, de l a Ley de Contrat os del Sect or Públic o en materia de modificaciones. Afecta n principa lmente los l ímites máximo s de modi ficación del impor te de ejecución material del pr esupuest o del Pro yecto de Co nstrucci ón en un 20% y el límite máximo de incorpor ación de pre cios nue vos por un import e máxi mo del 3% de l mismo. • Destino del suelo proyect ado. La proyecci ón de una nueva instal ación industria l pública conlleva la defi nición del suelo y el espacio a destinar para su uso, el dim ensionamiento según la actividad y el calibre de esta, y la r eserva o el destino de presupuest o público a invertir para su co nstrucción y puesta en m archa. Se tiene n en cuenta y se al teran l o mínim o las pr oyecciones de suelo propi o del Ayunta mient o de Puerto Real para e l mism o uso industr ial, a quel los de los anteriores que debe n desocupar se por la s limitaci o n es de Carret eras y de Costas , y los terr enos ce didos por la Aut oridad Port uar ia de la Bahía de Cádiz. • Grado de a vance de la obra a fec ha de redacción del prese nte est udio. Por una part e, recala en el ca rácter urgente de la búsqueda de soluciones a las defi ciencias de carácter industr ial y de pr oceso . Por otra, pr ovoca probable s i mpactos en la adopci ón de cambi os acusados respecto a las soluciones de Proyecto debi do a la pasada puesta en marcha de las primer as fases de su construcción . Se suma n los proba ble s dilat ados tiempo s de recepción del estudio, de respuesta técni ca y administr ativa y de pr opia ap robaci ón de cambi os de mod ificado . • Funcionali dad y fl exibil idad operat iva de la planta. Se reitera la obliga ción de l a r enovación de la plant a ac tual, que desde má s de una década a travi esa una situa ción de ins ostenibi li dad medi oambie ntal. S e traslada esto, a su vez, a la necesidad de estudiar l a modificación de las deficiencias halladas en el Proyecto C onstruc tivo . S e tr ata del factor positivo de m ayor peso y la razón de ser del present e documento , al necesi tarse concebir una estación de depur ación útil y operat iva en el ti empo. • Benefici o técnic o (de ex plotac ión) y económ ico n otable de l os cambi os a proponer. Proposici ón de cambi os a raíz de los estudios que puedan conll evar mej oras en la inve rsión fij a y/o en la de operación . • S ector del trat amiento de agua y plant as de carácter convencional. Fuerte r econocimi ento po r todas las part es del sector hidráulico im plicadas (ámbit o público y privado) sobre la eficacia del tipo de tr atamiento y la experiencia sobre el m ismo . E l estudio de alt ernativas del Proyect o de Constr ucción avala de form a suficiente los dist intos t ipos de tratamiento incluido s en este. Memoria 100 5.3. Estudios realizados Se exponen en este apartado todos los estudios de caráct er técni co - prácti co que reali zan sobre el interno de la instalación pr oyectada en e l documento or iginal y que si rven par a o bien rea firm ar las soluci ones de aquel o bien para, de l lado cont rari o, dar base a los cam bios que se pr oponen como al te rnati va a las i ncidenci as señaladas o como mejoras, señal adas en el apartado 5.4. y que se descr iben en el apartado 6 y p osteriores. 5.3. 1. Estudios de proceso (tratamie nto biológico) E l análisis del proceso de l a E DA R se enfoca , dada la sencillez de la planta , e n s u elemento principal: el reactor biológi co. Las prestaciones de las partes de la instalaci ón basadas en la separación física de fases, es decir, el resto de esta (pretratami ento, decantación secundaria, espesamiento y deshidratación y acondicio namiento de fangos) s e consider an diseñados de f orma sufi ciente para su ejecución. Del estudio de cargas contaminantes en el agua de entrada en la planta act ual (apartado 4. 2 .), q ue demuest ra la desproporción con la que se caracteriza el agua en el p royecto original sobre las condiciones reales, puede extraerse la incoherencia a la hora del dimensionamient o del proceso en el mis mo. El proceso de desni tri ficaci ón por air eación pr olon gada e s sensibl e a los va lores d e la propor ción dem anda químic a de oxígeno sobr e el nit rógeno pre sente (DQO/ N). En este cas o estos valor es (no los únicos) se ve n desvirt uado s sobr e los que si rve n para dimensionar el rea ctor . El objet ivo del est udio es buscar los valores reales de des nitrifi cación (y de la reducción de los parámet ros del agua ) que se consiguen en el reactor d iseñado e n el P roye cto Cons truct ivo , en unas condicione s de e ntrada como las fijadas en él y en otr as reales en el trat amiento biológico . El Anejo nº1 – Cálculos de proceso se expo nen l os métodos, parámetr os y cálculos just ificativos del estudio del tr atami ento biol ógico y d eriva dos del mi smo. 5.3. 2. Estudios hi dráulicos Los estudios hi dráuli cos en el present e proyect o de m odi ficado com prenden, t anto la comproba ción ini cial de la línea piezométri ca de la planta, como aquellos corre spondientes a la validación de los puntos de trabajo necesari os o mí nimos de l os grupos de b ombeo sum ergib les. La línea piezométrica de la instalaci ón se comprueba desde la salida esti mada del emi sario en la Bahía de Cádiz hasta la arqueta de ent rada de agua en el pret ratamiento (pri mera fase). Por otra pa rte, todos los gru pos de bombeos s umer gibles , que r esult an crít icos par a el funcionam ient o de l a planta, desde fuera de la misma en el bombeo de agua brut a (situado en la EBAR) hasta los alojados en el inter ior, se l levan a ve rifi cación de pu nt os de traba jo e n es te proye cto de modi fica do. En definit iva, se en umeran los cálculos que se recogen en el Anejo nº 2 como si gue: • Comprobación de la línea pi ezométrica de la pl anta proyectada. • Cálculo hidr áulic o de los bo mbeos sum ergibl es. 5.3. 3. Estudios ne umáticos La aireación resulta de vital im portancia en una EDAR. En el caso de la futura planta en Puerto Real, al tratarse de una convencional de air eación prolongada, sin este sistem a no hay proceso de tratami ento. A ello podemos sum arle e l tam bién im portant e uso de dif usores (de bur buja grue sa , en s u cas o) para l a emul sión de grasas y sobrenadantes del a gua bruta en el desar enado - desengrasado. Las incidencias que se encu entran en el deficiente diseñ o de las con ducciones y baj antes de la ai reación del desarenador y la inc erti dumbre sobr e un posibl e sobre dim ensionam iento de las sopl antes de a ireac ión del reactor bilógico, empujan al recálculo de pérdidas y puntos de trabajo en estas redes n eumáticas. Por últi mo, tam bién es o bje to de est e apart ado l a red d e dist ribuci ón de aire de se r vicios, c on motivo de l a incidencia señalada en su dis eño y suma de car gas reales de la red industrial. Todos los cálculos neumáticos que se reco gen en el Anej o nº3 , confor man el sig uiente list ado: • Cálculo y comprobació n de l a aireación del reactor biológ ico. • Cálculo y comprobaci ón de la aireación del desarenador - desen grasador. 5.3. 4. Otr os estud ios t écnico s En el presente estudio de m odi fi cado s e exponen soluci ones que ll evan im plíci tos est udios té cnicos de di versa tipologí a, como puede n se r: • De imp lantación y zonificaci ón indus tria l. • De planos, isometrías , t ridi mensionales . Memoria 102 • De equipos electrom ecánicos. • De materiales . • De estructuras metálicas. Destacan los desarrollos de a quellos necesarios para j ustif icar la propuesta técnica de d iversos cambios : - Mejora en el posicionami ento de agitadores en cámar as del react or biológico. - Mejora de la inst alación y sol ución a sobrecargas en estru cturas de polipastos y vigas c arril. 5.3. 5. Mat eriales u tilizad os Para la realización del estudi o se han utilizado las si guien tes herrami entas: • Micros oft Wor d y Excel. • AutoC AD y Au toC AD 3D. • BioWin. • Epanet. • Otras herramientas de terceros. 5.4. Detecci ón d e incid encias . En la Ta bla 25 se ha n enumerado todas las i ncidencias detectadas y se han clasificado según los criter ios defini dos en el a partado 5.1. Nº INCIDENC IA ASU NT O GRADO DE AF ECC IÓ N NATU RALE ZA MOTIVO C O ME N TA R I OS 1 Servicios a fectados: diferencias en el em isario de agua tratada IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO CO NDUCC IONES In coherencia en definición El traz ado de la tuber ía del em isar io marcad o en el proyecto no coinc ide c on el real hallado en serv icio. 2 Servicios a fectados: diferencias en la impulsión de agua bruta IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO CO NDUCC IONES Solu ción NO satisfa ctori a El trazado de impulsión de agua bruta desde la E BAR a la nueva EDAR afecta a estructuras cercan as y no quedan correctam ente defin idas las c onexion es al tramo existente. 3 Servicios a fectados: resto de diferencia s encon tradas IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO O BRA CIVIL S olución NO satisfa ctori a Se han expuesto numerosas diferenci as con la real idad de l os serv icios a fectados a reponer en el p royecto. 4 Cruces de tuberías enterradas de líneas d e agua IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO CO NDUCC IONES In coherencia en definición Existen ha sta cin co cruces d e conducciones enterradas de líneas de agua a graved ad a cotas coin cident es. 5 No funcionam iento del proceso de d esnitrif icación del reactor bio lóg ico IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO PR OCESO Solución NO satisfa ctori a El trata mie nto bi ológico no recibe un agu a residual s imilar a la de p royecto, la configuración n o perm ite al canz ar la desnitrificación adecuada a las caracterís ticas d el agua d e vertido. 6 Infradimensionamiento de bombeos su merg ibles IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO IN STALAC IONES Solución NO satisfa ctori a Grupos de bombeos infradimensiona dos, con puntos de tabajo in ferio res. C aso especialmen te relevan te en e l bomb eo de agua bruta. 7 Definición in correc ta del trazado d e la línea d e recirculación interna IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO IN STALAC IONES Incoherencia en definición Los cuatro equipos de medición de ca udal quedan por debajo de la lámina de ag ua, sin ser aptos para sumergirse. 8 Sobredim ensionam iento anóma lo de la presión relativa d e im pulsión a biológicos IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO EQU IP OS E -M Incoherencia en definición La presión r elati va de las sop lantes d el reactor biológ ico s e ha estab lecido mayoran do 1,2 5 veces la altura de lá m ina de agua sobre difusores. 9 Incorrecta ub icaci ón de almacen amiento y dosifica ción de cloru ro férrico IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO IN STALAC IONES Incoherencia en definición Proyectado sobr e el Ed ificio de Deshidratac ión (fas es IV y V de construcción ): no e s admisible que no tener dosifica ción de cloru ro férrico durante la pr imera puesta en s ervic io de la planta. 10 Inadecua dos materiales de válvulas de mariposa en red de aire cal iente a rea ctor IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO EQU IP OS E -M Solución NO satisfa ctori a La tipología de maripos a y los materi ales de cierre de es tanqu eidad en EDP M no son adecuados para e l uso con aire a presión ca liente. 11 Inadecua da elección de válvulas de mariposa en tuberías de agua bruta IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO EQU IP OS E -M Solución NO satisfa ctori a La elecci ón de marip osas en ag ua bru ta es absolutamente inadecuada por dar lu g ar a continuos a tascos po r acum ulación d e sólidos en el eje. 12 Definición in correc ta de válvula d e guill otina de regulación d e cauda l a tratamiento bi ológ ico IM PID E C ORR EC TO FUNCIONAMIENTO EQU IP OS E -M Incoherencia en definición La válvula de im portan te fun ción de regulación d e agua a los bi ológicos ti ene medidas incorrectas y q ueda sum ergi da e inaccesib le. 13 Diseño no ope rativo d e la geom etría de la nueva cámara de bombeo d e agua bruta AFECT A AL BUEN FUNCI ONAMIENT O Y EXPLOT ACIÓN OBR A CIVIL Solución NO satisfa ctori a El diseño de la nueva cáma ra de bomb eo no permite un buen funcionam ient o coordinado con la ac tual, d ebido a la geom etría y comunica ción en tre ambas . 14 Diseños con carencias de los vaci ados de la planta: reactor biológ ico, pretratamiento AFECT A AL BUEN FUNCI ONAMIENT O Y EXPLOT ACIÓN INSTAL ACIO NES Solución NO satisfa ctori a Los diseños de zonas crít icas que requieren b uena operac ión de los vac iados no son coher entes o sa tisfactor ios 15 Ubicación inadecuada de las instalac iones d e proces o auxiliares: dosifica doras , bombas de trasiego y g rupo AFECT A AL BUEN FUNCI ONAMIENT O Y EXPLOT ACIÓN INSTAL ACIO NES Incoherencia en definición La implantación de algunas de las instalaci ones auxil iares c om o parte del proceso de la EDA R proyectada result a deficiente po r m otivos just ificad os Memoria 104 de presión 16 Ineficien te diseñ o de línea s de aire y par rilla s del desarenador - desengrasador AFECT A AL BUEN FUNCI ONAMIENT O Y EXPLOT ACIÓN INSTAL ACIO NES Solución NO satisfa ctori a El sistema de distribución de aire para el desemulsionado de grasas está diseñ ado de forma inefi cient e neumá tica, técn ica , económica m ente y para su mantenim iento. 17 Inadecuados tipología y materiales de ca rretes de desmontaj e en líneas d e aire cali ente AFECT A AL BUEN FUNCI ONAMIENT O Y EXPLOT ACIÓN EQ UIP O S E -M Solución NO satisfa ctori a La tipología de ca rrete resul ta desaconsejab le por ri esg o de fuga s a corto - medio plaz o y el m aterial N BR no es de aplicaci ón para al tas tem peraturas . 18 Incoherencias en caudales y ubicación de compres ores de aire AFECT A AL BUEN FUNCI ONAMIENT O Y EXPLOT ACIÓN INSTAL ACIO NES Incoherencia en definición Los datos de caudales son incoher entes en pliego y presup uesto, y la ub icación d e los compresores en p retratam ient o es contraria a la to talidad de los consumidores, ubicados en deshidratación. 19 Insuficien te núm ero de manóm etros en la instalaci ón AFECT A AL BUEN FUNCI ONAMIENT O Y EXPLOT ACIÓN INSTAL ACIO NES Falta de definic ión Dificulta en ormem ente la exp lotac ión y la operación en campo en las imp ulsion es de cada una de las ins talacion es. 20 Deficiente im plantac ión de la línea de agua para futuros usos con tratamiento t ercia rio POSI BILID AD DE M E J OR A IMPLANTACIÓ N Solución NO satisfa ctori a La salida de agua tr atada (emisario) y la zona p revista para fu turo tratamient o terciario es tán fís icam ente en lado s opuestos de la planta. 21 Exceso de pa sarelas transitables de hormig ón armad o en el reactor biológi co POSI BILID AD DE M E J OR A OBRA CIVIL Solu ción NO satisfa ctori a Las escasas necesid ades de ac ceso a l os equipos e in strumen tación d el reacto r biológico hacen práct ica una modifica ción de la impla ntación con redu cción a menores de la p asarela transi table. 22 Sobredim ensionam iento del bombeo d e recirculación interna en el reactor biológ ico POSI BILID AD DE M E J OR A INSTALAC IONES Solución NO satisfa ctori a El bom beo de recircu lación interna s ería objeto de r evisión a la baja p uesto qu e las necesidades reales so n m ucho menores. 23 Ejecución m ejorable del sistema de recogida de grasas del puente desarenador - desengrasador POSI BILID AD DE M E J OR A E Q UIP O S E - M Solución NO satisfa ctori a El equipo del pu ente des arena dor descarga la recogida de grasa s media nte rasqueta y ram pa fija. La expe rienc ia dicta que se genera n atascos d e fang os y gras as por falt a d e agua. 24 Tipolog ía mej orable de la salida de agua del pretratamiento POSI BILID AD DE M E J OR A OBRA CIVIL Solu ción NO satisfa ctori a El uso de can alillos de acero en la sa lida del desarenador - deseng rasador g eneraría atascos por acum ulaci ón de sed im entos en un luga r de difícil a cceso p ara lim piez a y mantenim iento. 25 Inoperativa m edida de la cloración d el agua de servicios a uxilia res POSI BILID AD DE M E J OR A E Q UIP O S E - M Solución NO satisfa ctori a Se ha definido un medidor - transmiso r de cloro residua l cuya medida es objetivam ente menos fiab le o i noper ativa. Además, el equipo se establece sin protección a intem perie. 26 Incorrecta elección d e medidores de n ivel ultrasóni cos en apl icaci ones pulverulen tas POSI BILID AD DE M E J OR A E Q UIP O S E - M Solución NO satisfa ctori a La medid a de nivel de p rinci pio ul trasón ico no resulta fiable en apli caciones de almacen amiento cerrado d e mater ial es pulverulen tos. 27 Posibilidad de reducción de capacidades d e carg a de los polipastos y solucion de sobrecarga s a viga s POSI BILID AD DE M E J OR A E Q UIP O S E - M Incoherencia en definición La solución de los polipast os los sistem as polipasto - viga carri l contiene ca renci as que pueden solu cionars e mejora ndo la s capacidades d e carg a de los equ ipos. NOTA: Los grados de afección a la funcionalidad de la planta s e identificará n con los mism os colo res qu e en la tabla. Tabla 25 . Detección de incidencias. Enumeración y clasificación de incidencias en el Proyecto Constructivo. . En los siguientes subapartados se describen y muestran las razones de cada una, clasifi cadas en prim er lugar según su grad o de afección al funci onamie nto de la f utura est ación de dep ura ción. 5.4. 1. Incidenc ias que impide n e l c orrecto funciona miento de la planta 1. SER VICI OS AFE CT AD OS: DI FE RENCI A S E N EL E M ISARI O DE A GU A T RA TAD A Según el est udio de repos ición del servi cio afe ctado de conexi ón con la t ubería de l emi sari o de la EDAR (apart ado 4.4.1.) , el t razad o mar cado en los planos del Proye cto Const ructi vo resulta erróneo y no se corresponde con la realidad. Ilust ración 41 . Detección de incidencias. Reposición del e misario. Actuaciones de Pro yecto. Por añadido , la soluci ón ad emás de incoherente con la reali dad no sería sat isfactoria en cual quier otr o cas o debido a vari os motivos: - La intercepción del colector existent e (naranja en la Ilustración 41 ) se realiza en dos puntos distin tos para la fase provisional y la definiti va. - El material de l colector d e conexión previs to en Proyect o e n PRFV no es adec uado y es demasiado costoso para canalizaciones provisional es. - El tr azado de conexión y sal ida de la antigua pla nta prov isiona l discur re p or zon a de ejecuci ón, entre el reac tor y el pretr atami ento, baj o nuevo vi al y paralel o a otras con ducciones import antes , creando serias dificult ades. Esta incoherencia en la defin ición de la reposición del emi sario con la realidad resulta críti ca para desbl oquear la demol ición de l tra zado a a nular y c omienzo de las obra s. El trazado nuevo ta mbién obligaría a modifi car tant o e l tr aza do de i nterce pción defini tiva como los tr azados de conducciones provi sional es previs tos. Memoria 106 2. SER VICI OS AFE CT AD OS: DI FE RENCI A S E N LA I MPULSI ÓN DE A GUA BR UTA . En este caso, s egún se ha det all ado en el est udi o previ o de conexi ones a l a impul sió n de a gua bruta exi stent e (apart ado 4.4.2.) , esta atra viesa tanto zonas de dom i nio públi co de Carret eras com o de la pr opieda d explotador a de la EDAR q ue ori ginan afec ciones de di versa í ndole , además de carecer de definiciones importantes de las conexione s al trazado actual. Ilust ración 42 . Detección de inci dencias. Cone xiones a i mpuls ión exist ente. Tra zado proyectado. Los condicionantes particulares expuestos en el estudi o deben c umpli rse a l a hor a de proyect ar una n ueva propuesta para el t razado de la c onducción de impul sión y sus cone xio nes al exi stent e. 3. SER VICI OS AF ECT AD OS : RES TO DE DIF ERE NCI A S Se consider a que los cambios de los servicios afectado s por la constr ucción de la nueva EDAR detectados sobre proyec to origi nal de be n reflej arse en el estudio. El caso más importante tam bién debe e ncontrarse con u na solución satisfactori a en tér minos de obra civil y de la previsión de trabajos a eje cutar, según lo reflejado e n el estudio de servicios afectad os (apartado 4.4.4). 4. CRUCE S D E T UB ERÍ AS E NTE RRAD AS DE LÍ NEAS DE AGUA El análisis de los planos d e Proyecto, concretamente plantas de con ducciones (2.03 ) y longitudi nales de conducciones (no incl. en est e estudio) , y su tra slado a isométric os y tridimensio nales ha revelado l a grave problemática presente en las líneas de agua. A cont inuaci ón, se e xponen l os cinco cruces más importa ntes que imp iden la construcción real de la planta , al circul ar por l as conducci ones agua por gra vedad . Esta incoherencia en la definici ón de las con ducciones interiores debe resolverse co n carácter obligatori o. o By - pass general PRFV Ø1000 con tuber ía d e agua pretratad a PEAD Ø630. El ba ipás general de la pla nta que discur re desde la c abecera del pretrat amiento hasta la conexi ón con la arqueta de salida (SSAA) está diseñada mediante un colector Ø1000 en PRFV, que discurre baj o el vial d e entrada a la planta . Ilust ración 43 . Detección de incidencias. Cruce by - pass general con tubería de agua pretratada. . Este colector se dis pone inc oherent emente a la mi sma cota que la tubería de salida de pretrat amiento en el punto mar cado en la Ilustraci ón 43 . Memoria 108 o Tubería agua pretratada P EAD Ø 63 0 con tubería de ag ua trat ada PEA D Ø630. El tramo de la línea de agua tratada , como se puede ver la I lustración 44 , también i ntercepta con el tr amo que lleva el a gua pretra tada al tratamiento b iológico . Ilust ración 44 . Detección de incidencias. Cruce tubería t ratada con t ubería de a gua pre trat ada. o By - pass biológi co PEAD Ø6 30 con recircu lac ión exter na PEAD Ø 560. En la es quina Norte del r e actor bi ológico s e ha lla en cruc e de tuberí a de bypas s con una i mpulsi ón de recirculación (Ilustraci ón 45). Ilust ración 45 . Detección de incidencias. Cruce by - pass bi ológico con recirculación ex terna. o Salida de agua tratada PEAD Ø630 c on aire ación a r eactor bi ológic o AISI316L DN500 y con tuberí a de flotantes PV C Ø315. Por últi mo, e n la zona inte r media de los decantad ore s, est a se produce un nuevo cr uce ( Ilust ración 46 ) de la línea de agua entre decantad ores nº1 y nº 4 ( sali da) y la e vacua ción de fl otante s de lo s decanta dores nº3 y nº4, ambas dos de circul ación p or gravedad. Memoria 116 Ilust ración 49 . Detección de incidencias. Ubicación y acc esibilidad al alm acenamiento de cloruro férrico. 10. I NADE CUA DO S MAT ERI AL ES DE LAS VÁ LV UL AS DE MARI PO SA E N A PLI C ACIO NES DE AI RE CAL IE NTE PA RA P AR RIL LAS DE LO S BI OLÓ GI COS Las 16 válvulas de mari posa de eje centrado que i ncluye el pro yecto en l a parte s uperior de las parri llas de difusor es no pueden rea lizar una regula ción de air e adecuada, ya que su comport amie nto no es nada l ineal, y los ser vomotore s defini dos no son adecua dos para es te uso, por lo que consider am os que est as válvul as no deben ser utilizadas para esta función. De manera adicional, tanto esas 16 válvulas como el re sto de las válvulas de aire cal iente definidas en las líneas de aire resultan inapr opiadas para la temperatura a que van a estar someti das. Las juntas previstas para estas válvulas son de NBR (ca ucho sinté tico en uni dade s motor izadas ) y EPDM (eti leno propi leno dieno, e n unidades manuales), mat erial es que no resis te por enci ma de 80 - 90ºC y 140 - 150 ª C , respecti vamente . P or lo tanto , d e ser util izadas estos cierres , l a probabil idad de apar ición de f ugas a corto/ medi o plazo será relativamente grande. La Tabla 28 muestra los ra ngos de temperatura – a neutr alidad q uímica – útiles de mat eriales comúnmente usados para cierres de válvul as y otros element os. La temperatura de sal ida de soplantes a la r ed es un dat o que puede c ompr obarse por m edio de fabr icant es. En este caso, se refleja tam bién en los cálcul os neumáticos de este documento (A nejo nº3). Tabla 28. D etección de incidencias. Resistencia de mat eri ales de estanqueidad a la t emperatura. 11. I NADE CUA DA EL ECCI Ó N DE V ÁL VU LAS DE MARI P OSA EN TU BE RÍ AS DE AGUA BRUTA El proyect o de const rucción def ine el em pleo de válvul as de ma riposa DN700 en l a int ercepc ión del n uevo colect or de im pulsión de a gua bruta con e l exist ente ( 2 unidades ) y en la arqueta de medida de caudal de entrada a la EDAR (3 unida d es ). Se considera que la elección de válvulas de mariposa para este uso es absolutam ente inadecuada, pues pueden con mucha proba bi lidad da r l ugar a cont inuos atas cos en la cond ucción por l a acumula ción de sól idos alrededor del eje central de l a válvula, según l a experiencia en obras hidráuli cas de ag ua residual. 12. DEF I NICI Ó N IN CORR EC TA DE L A VÁL VU LA DE G UI LL OTIN A DE RE GULA CI ÓN D E AGUA A LOS BI OLÓ GIC OS Según el proyect o construc t ivo, la sa lida de agua d el pr e trat amient o al re actor bi ológico ( plano s 2. 11.03 ) se hace a tr avés de y su cau dal se r egula por una vál vula de guill otina m otori zada DN60 0. Memoria 118 Ilust ración 50 . Detección de incidencias. Ubicación en pl anta de la regulación de agua pretratada. La válvula de gui lloti na d e r egulaci ón de a gua a los biol ógi cos prese nta unas medi da s incorr ectas, pue sto que de acuerdo con di cho plan o e l equipo queda ría com pleta m ente sum ergido y por tanto la pos ición del volant e y el ser vomotor es completamente i naccesible. Será imprescindible la r edefini ción de la es truct ura de la prolongaci ón de l actua dor de l a válv ula de guil loti na , para la oper ativi dad de la r egul ación. 5.4. 2. Incid encias q ue pu eden afect ar al buen funciona miento y explotación de la planta 13. DI SE ÑO NO O PE RATI VO DE LA GE OM ET RÍA DE LA NUE VA CÁMA RA DE BOM BE O DE AGUA BR UT A La nueva cámara de bombeo proyectada se debería r evisar para pres tar servicio de m anera coordinada con l a cámara existente. La ventana de c omunicación de 1, 5x0, 7 m que se ha defi nido – demasiado alta – no permi te la entrada en funcionam ient o de l as nuevas bombas, ya que el nive l de agua nunca l a alcanza ría , exce pto si s e parase el funcionamiento de las existentes. A ello se suma l a i ncoherenc ia de definir el nue vo r ebose en la cámar a proyectada a u na cota (+2 ,09 m) m enor que la de l a vent ana de comu nicación entre las dos (+2,33 m). Ilust ración 51 . D etección de incidencias. Inoperatividad di seño EBAR. Cámara existente. El problem a de inoperativida d se traspasa a la cámara primi tiva que pertenece, que ac umularía sóli dos y arenas en caso de no funci onar y de hacerlo únicamente la nueva. Al problem a de funcionalidad, se le une el de la construcción mediante t ablestacado de la cámara a una profundida d mayor que la e xi stente . El descalzado de l a estructura al com pleto, qu e se encuentra en est ado defici ente, m ediante una exc avación a s u lad o, consti tuye un ries go enorme e i nnecesa rio. No existe motivo de peso para sostener la ejecución de dos cámaras a alturas difer entes, puesto qu e el nuevo bombeo según el e studio pue de cont ar con volume n sufici ente. Memoria 120 Ilust ración 52 . Detección de incidencias. Inoperatividad di seño EBAR. Cámara proyectada. 14. DI SE ÑOS CO N CA RE NCI AS DE L OS VACI AD OS DE L A PL AN TA: P RET RAT AMI EN TO , REACT OR BI OLÓ GI CO Y EDIFI CIO DE CO NT ROL La red de vaciados de una estaci ón de d epuración d e agua resi dual tiene diversas ut ilidades: servir de saneamiento a la propia inst alación industrial, ofrecer la posibilidad de vaciar para mantener depósitos, hacer las veces a recirculaciones d e caudales, etc. Esta red , en el proyect o objet o de est udio, cuenta c on var ios probl emas e n punt os muy singu lares de la m isma: • Pretrata miento. En el proyect o no s e enc uent ran re cogidos los detall es c onstr uctivos ni unidades par a el sist ema de arquetas e imborna les si tuados en l a sala de desbaste del e difici o de pretr atamiento. Ilust ración 53 . Detección de incidencias. Red de vaciados de la sal a de desbaste. Además, de esto, se considera que el si stema no está adecuadamente preparado para el funcionamiento e n continuo de l os vaciados d e la sala . Según lo proyect ado ( Ilustraci ón 51) , el cau dal cont inuo de sali da de concentra dor de grasas (20 m 3 /h ) y el del cl asificador (60 m 3 / h) , más aquell os p roce dentes de bal deos y vaciados – m uy ocasional es – de canales de desbaste y desarenado se canalizan por l a misma sali da hacia el mism o pozo. Se considera que esto pued e ocasionar gr aves problem as en una zona que r equier e de una lim pieza y u n manten imiento continuo s dada la alta carga de sólidos qu e contienen sus aguas. • Reactor bi ológico. Para el vaciado del reactor biológico se ha proye ctado una arqueta para aloj ar las válv ulas de compuerta desde donde se maniobr a pa ra el v aciado de ca da una de l as lí neas de agua. La arqueta conecta por gravedad a un pozo de la red de vaciado pri ncipal, que discurre p or el ej e del vial. La arqueta t iene una prof undi dad conside rable y vie rte a l ámina libre dentro de l a arqu eta. Est o provoc a que: - E l accionami ento de las válvulas de f orma m anual se ve c omprome tido por el ries go que i mpli ca. - La calidad de material es de las vál vulas no es acep table p ara considerarse sumer gible. - La arqueta pued e verse inun dada por l a cota del poz o de vaciados anexo. Memoria 122 15. UBI C ACI ÓN I N ADEC UA DA D E LA S I NST AL AC IONE S DE P ROCES O Y GENE RALES AUXI LIA RES : DOSI FI CA DO RAS , B OMB AS DE TR ASIE GO Y GR UP O DE PR ESI Ó N La impla ntación de algunas de las instalaciones auxiliares como par te del pr oceso de l a EDAR proyectada resulta deficiente por l os siguientes m otivos: - Según lo cont empla do en pr oyecto, t anto el gr upo de bo mbeo de agua de s ervici os auxil iares como la s bombas dosi ficador as y depósi to IBC de hipoclorito se ubicarí an en la sala de soplantes del edificio de pretrata miento. Ilust ración 54 . Detección de inci dencias. Ubic ación inade cuada de grup o de pr esión y dosif icaci ón de hipoclor ito. Tanto la as pi ración del gr upo hidrá ulico como l a i mpuls ión de las dosi fi cadora s queda n innecesariamente larga s, desde la sala de soplantes ( detalle de la Ilustr ación 5 4) . - En conc ordanci a c on lo expue sto en la i ncidenci a nº 9, l as bombas dosi fica doras de férr ico debe n moverse con la instalación de almacenamiento del m ismo reactivo hacia una ubicaci ón ejecutada en las primeras fas es de ejecución. - En el mismo senti do, la bomba de trasiego de férrico, resulta muy beneficioso instal arla en intemperie (se encuentra en el inter ior del edificio de deshidratació n), puesto que l a operación de carga resulta puede control arse t eniendo a la vi sta t anto la bom ba com o el depós ito. - Las bombas dosificadoras s e encuentran dentro de salas c on otros usos . R esulta conveniente para la explotación ubicarlas fuera d e edificios en localizaci ones que permit an controlar las av erías y fugas. 16. I NEFI CI ENT E DIS EÑO D E LAS LÍNE AS DE AI R E A DES ARENA DO R - D ESE NGRAS AD O R El diseño del sist ema de dis tribuc ión de air e para el des arenado del pret ratam iento, con un c olec tor super ior DN125 y 30 baj antes de 1” de diám etro y 3,5 m de alt ura, cada una de la s cuales ali menta a 2 difusor es de burbuja gr uesa , no se ría el r e comendado ni val idado por los princ ipales fabri cantes d e parr ill as y di fusore s de aire (Sulzer y Xylem) ya que no se garantizan las vel ocidades adecuadas (con las consecuentes enormes pérdidas de carga) ni un re part o uniform e de air e por difusor , además de ser enor m emente más com plejo, costoso de m anteni mient o y s uscepti ble de gener ar aver ía s que los di seños habit ualment e im plantados . Las garantías de operación de la aireación del desarenador - desengrasador con la sol ución del proyecto or iginal no se verían satisfechas seg ún la experiencia de los principales f abricantes. Ilust ración 55 . Detección de incidencias. Diseño de parrill as del desarenador - desengr as ador. Plant a. Memoria 124 Ilust ración 56 . D etección de incidencias. Diseño de parrill as del desarenador - desengr a sador. Alzado . Ilust ración 57 . Detección de incidencias. Diseño de parrill as del desarenador - desengr as ador. Perf il. Este sistema no es nada habitual en este t ipo de instal aciones, y no sería el reco mendado ni validado po r Cadagua, ni por los f a bricant es de parr ill as y dif usores de aire consulta dos, ya que impl ica var ios probl emas: - C on un colec tor, y 30 sali da s de air e del mi smo di ámetro unif ormem ente espa ciadas a lo lar go de los 19 m de longit ud de este, no se gara ntizan las velocidade s adecuadas ni re parto unifo rme de aire p or difusor . - A demás , es enormemente más compleja la i nstalación. - E s más cost oso el mantenim iento , y los soportes necesarios para evit ar la inestabili dad de tuberías tan esbeltas y largas como las de finidas, impiden la extr acción desde la parte superi or. - E s mucho más susceptible d e generar averías que los diseños habitualm ente implantados. Además, lo que se repre sen ta en los pl anos , donde la s t uberías son de ac ero ino xidabl e AI SI316 no result a coherente con lo in dica do en l a unidad de pre supuesto , en cuya descripci ón se detalla una s olución di stint a. Ilust ración 58 . D etección de incidencias. Parrilla de difus ores del desarenador se gún planos. La descripción de la unidad es clar a en el aspecto de la d efinici ón de la tipología de s istem a de reparto de aire al desarenador mediante mú ltiples baja ntes de po licloruro de vin ilo: “ PA RRIL LA DE DIF US ORES DE BUR BUJA GR UES A DEL DE S ARE NAD OR, 60 UD SUMIN IS TR O, M ON TA JE Y P RUEB AS CO NFO RME AL PP T P DEL SIS T EMA DE A IRE ACI ÓN CO N DIF US OR ES P AR A DESA REN AD OR, CONT AND O 60 UNI DADE S P OR BAL S A, M ONT AD OS E N TU BER ÍA DE P VC ME DI ANTE P IEZ AS DE FIJA CI ÓN, INC LUI DAS : • TUB ER ÍA DE P VC E N P ART ES HA ST A 6 M DE LO NG ITU D C ON DI F USO RES PREM ONTADO S, P ARA CON FORM AR LAS H ILER AS QUE COM P ONE N LOS GR UPOS DE DIF USOR E S. • MA NGUIT OS DE CONE XIÓ N, CON 2 JU NT AS DE OBT UR ACI ÓN Y UN A NIL LO D E F I JACI ÓN. • SOP ORTES DE F ONDO, P AR A AJ UST AR E L NI VE L DE L G RU PO DE AI REA CIÓ N Y F IJAR L O AL F OND O D E LA BALS A. • COLE CTO RES A LOS Q UE SE UNE N LOS CON DUCT OS EN PVC DE 3.5 MM DE ESP ESOR Q UE DIS T RIB UYE N EL AI RE A TR AVÉ S DE L OS C ONDUC TOS ANT ER IORM E NTE ME NC ION AD OS A L OS ELEM E NTO S DIF USO RES . EQ UIP AD OS CON U NA BRI DA L OC A P ARA CON ECT AR L OS BAJ ANT ES DE LA DI STR IB UCI ÓN DE AI RE . EL DI ÁME TR O DE EST OS COLE CTO RES DEB E DETER MI NARS E P ARA NO E XC EDE R U NA VE LOC IDA D DEL AIRE DE 2 5 M /S A FI N DE MANTE NER BA JA LA PÉ RD ID A DE CAR GA E N LA T UBE R ÍA. • JUNT A DE PU RG A C ONE CT ADA A L A T UBE RÍ A DE DES AG ÜE P AR A EL IMI NA R LOS CON DE NSA DOS E N L AS TUBE RÍAS. • P URGA . • CABE Z ALES E N P VC C ON BR IDAS DE CO NEX IÓ N . • TUB ER ÍA DE RE COGI DA DE AG UA E N PV C . INCL USO PEQ UE ÑO MATE RI A L, S OP ORT ACI ÓN, MA TERI AL AU XILI AR Y T OR NIL LERÍ A. TOTALM E NTE IN STAL AD O Y PRO BADO ” La detección de esta incidencia se completa con el estudio (apar tado 5.3.3) de l a instalación mediante cálculo neumático . Los resul tados , det allados en el Anejo nº3 , de las pérdidas generadas en l a instal ación en la situac ión de proyec to c onfirm an la idoneidad de est u diar un cam bio de s oluci ón. 17. I NADE CUA DO S TIPO LO GÍA Y MAT ERI ALE S D E C ARRE TES D E DES M ONT AJE E N LÍNE AS DE AI R E CALIE NTE En proyecto se contem pla l a instalación de carretes de desmontaj e en las lí neas de aire cali ente a l os biológic os, tanto j unto a las válvulas de las parrill as como en las impulsiones de las s oplantes. Memoria 126 En este tipo de instalaciones resulta desaconsejable el uso de carret es por el r iesgo de fuga s a corto/ medio plazo que presenta. Además, d e igual forma que s e señalaba en la i ncidencia nº 10 para las válvula s de mari posa motor izadas, el proyecto cont empla juntas de NBR (Bruna - N) para los carret es de desmontaje, lo cual no es válido para las temperaturas de salida del ai re de las soplantes, que se est ima supere sin difi cultad los 100 ºC. 18. INCOH ERE NCI AS EN CA UDALE S Y UBI CACI ÓN DE COMP RES ORES El proyecto de construcción presenta una contradicci ón entre los datos de caud ales de los compresores marcados en pliego ( hasta dos ve ces dist intos) y en presupuest o, por lo que r esulta nece sario conf irma r los caudales necesarios reales en base a los consumidores de aire comprimi do. De igual form a, se obser va ot ra posi ble c ontradi cción e n la ubicaci ón de l os compre sores y equi pos as ociados de aire de servicios, que se h an ubicado en la sala de soplantes, junto al pretrat amiento, mientras que varios d e los consumidores de aire comprimi do se encuentran alejados de esta sala, concretamente en la sala de deshidratación, o el taller. Sin embargo, si atendemos al anejo de pr oyecto de cálculos eléct ricos, los compresores estarían ubicad os en el edificio de d eshidratación, ubicación más cercana a l os consumidores. Ilust ración 59 . D etección de incidencias. R ed de di stri buci ón de aire compri mido. 19. I NSU FICI ENT E N ÚMER O DE M ANÓM ET ROS E N L A IN STA LACI Ó N El proyect o de cons trucci ón inc luye únicament e 2 unidad es de manómet ro indicador d e presi ón , uno para cada bomba de fango deshi dratad o a si lo. Esta falta de manómetros difi culta enormemente la l abor de explotación y la operación de la planta en camp o. Se considera necesari a la indicación local de la presión en la s impul siones indi viduale s de cada equi po de bombeo . Atendiendo a la apl icaci ón y el tipo de i nstala ción, los equipos qu e lo necesiten, como es el caso de las unidades en las bom bas helicoidales, dotados de separa dores de m embrana al menos en l as aplicaciones con fango o con react ivos. 5.4. 3. In cidenci as d et ectad as po r la p osib ilid ad d e un a me jor a técni ca 20. DEF I CIEN TE I MP LANT A CIÓN D E LA LÍ NEA D E A GUA P AR A FUT UR OS USOS CO N TRATAM IE NT O T ERCI ARI O Del estudi o de otros posi bles usos para el agua t ratada de la f utura planta, se arroja la posibilidad de realizar a futuro m uy cercano un pr oyecto anexo con e l fin de c onstrui r una inst alaci ón de trat amiento ter ciari o para que un ciert o caudal (e n la medida de lo pos ible, l a totalidad del caudal t ratado) de agua pueda desti narse, cumpliendo los parámetros de uso para los que se demandaría, al empleo en zonas de regadío cercanas a la planta y demás utilidades ex puestas en aquel. El proyect o ori ginal, au nque no hace m ención de ell o, l leva im plíci ta la pr evisión d e u n espaci o fí sico par a este cometi do en la act ual zona d e deshi drataci ón y trat amient o de fangos , que queda libr e e n el proyect o origi nal. Sin embargo, resulta incoherente l o demasiado lejana – l ugar opuesto – q ue queda la zona pr oyectada par a la salida de agua tratada de la planta del espacio previsto mencionado. Esto obligaría a impulsar mecánicamente el agua tratada para su reuti lizaci ón en el terci ario y la instal ación de las canalizaci ones de conexión a este desde la zona del emisar io. En el Proyecto Construct iv o de la EDAR de Puerto Real se proye cta una red d e sali da de a gua de los decantadores con tubería PEAD Ø630 con la sigui ente fo rma. Memoria 128 Ilust ración 60. D etección de incidencias. Red de tuberías de salida de agua t ratada. Por últi mo, que la red s e enc uent re en tant os punt os difere ntes o que todos los ca udal es discur ran por la mi sma arqueta de salida de decantador nº 4, puede pro vocar p roblem as, dif iculta des e inconveni entes e n cuanto a mantenimiento y averías. Ilust ración 61. D etección de incidencias. Arquetas de sali da de decantador . 21. EXC ES O DE P ASA REL A TR AN SIT ABL E DE HORM IGÓ N ARM ADO EN EL RE ACT OR BIOL ÓGI CO Dadas las necesidades de acces o a los diferentes equipos e i nstrumentos, se considera práct ico optimizar los m.l. de estas pasarelas, que puede sup oner una r educción considerable del importe d e ejecución material a las mediciones recogidas en Proyecto. - M.l. de barandill a de PR FV. - M 3 de hormigón arm ado H A - 30. - K g de acer o corruga do B - 50 0S. Esto resulta especialmente importante en el caso de la barandill a, ya que existía una carencia en el Proyecto Constructi vo de medic ión de más de 500 m.l ., que s e ve pal iada con el cambio a m enores en l a ejecuci ón de las pasarelas en coronación d e muros del reactor biol ógico. Además de todo lo anter io r, esto su pone una ve ntaja cl ara en dos aspectos q ue ya s e estudian en este documento: líneas de agua de recirculaciones internas y líneas de aireación a biológicos. El cambi o a menores en la implantación de las pasarelas del reactor concentra r ía los equipos y dismi nu iría l a generaci ón de zonas de trabaj o y de pa so que aum e ntan el m antenim iento de l a i nstal ación y q ue son susc eptibl es de ser f ocos de riesgos de caídas en alt ura innecesarios. 22. SOB RE DIM ENS IO NAMI ENTO DEL BOM BEO DE RECI R CULA CIÓ N INT ERN A E N EL REACT OR BI OLÓ GIC O En función de las c onsi derac iones que s e t omen en el pos ible rediseño de los biológi cos, el caudal de bombe o disminuiría y serí a objeto de una razonable revisión y adaptación a las necesidades rea les. Sería práctico, en l os escen arios alternati vos a los dato s de contami nantes de proy ecto, revisar isométri co y bombeo, para pa sar a 1 bom ba por rea ctor, del cauda l ne cesari o. Incluso s e podr ía plantear hac er la i nstala ción con una tuber ía hori zontal y bombas de héli ce entubad as, de mayor eficiencia energéti ca por tener menor altura mano métrica que vencer. La medida de caudal, en cas o de querer hacerse con instrum ento específico, es factibl e con equipos de medida de princi pio de medida ul trasóni co, bien de tipo no inva sivo, o de ti po invasiv o por correl ación ult rasónica y extensor hasta pasarela superi or. 23. EJE C UCI ÓN MEJ OR ABLE DE SI STEM A DE R ETIR AD A DE GR AS AS DEL P UE NTE DES AREN AD OR - DESEN GRASA DO R El diseño más eficiente de esta parte del desengrasador pasaría por cambiar del si stema actual mediante rampa y poceta de descarga a una tubería en l igera pendie nte DN100, a uno de e vacua ción medi ante c ompuert a Memoria 130 motorizada, por la mejora qu e supondría en el tr asiego de los flot antes hasta el desnatador. Se considera práctico evaluar alternativas sobre los desar enadores para confirmar las garantías de eficacia en la retirada de flotantes con uno u otro sist ema. 24. TI POL OGÍ A MEJ OR ABL E DE S ALI DA D E A GUA D E PR ETRAT AMI E NTO El uso de canal ill os de acero en la sal ida de des arenador se consi dera poco opera tivo, ya que no gene ra ventajas respecto a una sali da abierta por rebose, mientras que provocaría la g eneración de zonas de acumulación de sedimentos y f ocos de olores, con dif ícil acceso para limpi eza y mantenimiento. Ilust ración 62 . Detección de incidencias. Salida de pret ratamiento mediante canali llos rectangulares. 25. I NOP ERATI V A ME DID A DE L A CL ORA CI ÓN DEL AG UA DE SERVI CIOS AUXI LI ARE S El equipo de m edición de c loro defi nido en el proyecto de cons trucci ón está def inido par a medida de cloro residua l. El uso de cloro tot al en lugar de cloro resi dual en instalaci ones de depuración de aguas residuales t iene ventajas significati vas. A continuación, se presentan los argumentos clave: 1. Comp leta d esinfección: o El cloro t otal incluye tant o el c loro li bre como el cl oro co mbinado. o Al medir el cloro total, se ev alúa la cantidad total de cl oro disponible para la desinfección. o Esto garantiza una desinfección completa y efectiva del agua, elimi nando patógenos y micr oorganism os. 2. Control de s ubproduct os: o El cloro residual (cloro l ibre y cloro com binado) puede r eaccionar con materi a orgánica y amoniaco en el agua. o Estas reacciones forman subproductos, como las cl oraminas, que pueden ser perj udiciales para la salud y afectar la cali dad del agua . o Al medir e l c loro tot al, se considera n est os s ubprodu ctos, lo que ayuda a cont rolar su forma ción. 3. Cump limiento n or mati vo: o Las regulaciones y estándare s de calidad del agua a menu do se basan en el clo ro total. o Medir el cloro total asegura que se cumplan los requ isitos legal es y se proteja la salud pública. En resumen, e l uso del cloro total pr oporciona una visión m ás comple ta de la de sinfección y m inimi za los riesgos asociados con los su bproductos. Es una elección más confiable en el tratam iento de aguas residuales. Si necesitas más detalles o i nformaci ón adicional, no dudes en preguntar. Por otra pa rte, no se define en l a unidad de Proye cto del medi dor - transm isor una pr otecci ón para int emperi e de este equi po. Se trata esta solución como error de pro yecto y que lo q ue se debería m edir es el cloro tot al, al est ar enfocado al uso en el agua a reutil izar en el interior de la E DAR, lo que llevarí a al empl eo de un equip o de medi da diferente y una instalación in terior (o en un armari o especial para i ntemperie). 26. I NCORR EC TA ELEC CI ÓN DE M EDI DO R ES D E NI VEL UL TRAS ÓNI CO E N APLI CACION ES PUL VERUL EN TAS Los medidor es - transmisores de nivel de pr incipio de medida ultras ónico en aplicaciones de tipo silos o depósitos de sól idos a granel , en polvo, gases, etc. , como es el caso de l as t olvas para fango des hidr atado, no es adecuada ni preci sa , ya que c onll eva error es de medi da en sólidos pul verulent os. Se considera también recomendable en el depósito de cloruro férrico, puesto que también es más ef icaz en depósitos de reactivos líquid os con cierta acidez y que ge neren gases. Las desventajas del uso de medidor es de nivel ul trasón icos en depós itos y ambient es pulver ulentos son las siguientes: 1. Interferencia por p olvo: o Los medidore s ultr asónicos emi ten ondas sonor as q ue re botan en la superficie del ma terial. o En ambientes polvorientos, las partí culas suspendidas pueden afect ar la precisión al a bsorber o dispersar las ondas ult rasónicas. 2. Reflexiones m últiple s: Memoria 132 o El polvo y las superficies irregular es pueden causar reflexiones múlt iples de las ondas ultrasónicas. o Esto puede generar medicion es incorrectas debido a la c onfusión de señales. 3. Calibrac ión s ensible: o Los medidores ultrasónicos requieren una calibración precisa para compensar las condiciones cambiantes. o El polvo pue de afect ar la ve loc idad del soni do y di ficul tar la calibr ación. 4. Distancia y á ngulo: o La distancia y el ángulo entr e el sensor y la s uperficie afectan l a medición ultrasónica. o En depósitos c on polvo acu mula do o superfi cies i nclinadas , la preci sión pue de dism inuir. 5. Costo de m anten imiento: o Requieren limpieza regular para evit ar la acumulación de polvo en los transductores. En resumen, en ambientes pulverulentos, considerar al ternativas como medidores de presión difer encial o radar puede ser más confia ble y preciso. Si necesitas más detall es o información específica, no dudes en preguntar . Siguiendo l a medici ón de m edidores - transmi sores de nivel, se rem arcan en rojo en la Tabla 15 las posiciones susceptibles de sufrir err ores en la m edida por estos motivos. P&ID F ami lia Serv icio Sistema Cant. Clasif . Fluido Ran go Princip io Oper. 2.05.02.01 Instrum. nive l MEDIDOR Y TRANMISOR ULTRASÓNICO DE NIVEL Bom beo de agu a bruta. Contr ol nivel bom beo exist ent e y bombe o nue vo 2 Nivel ultrasó nico Agua res idual brut a 0- 6 m Ultrasón ico 2.05.02.02 Instrum. nive l MEDIDOR Y TRANMISOR ULTRASÓNICO DE NIVEL Pret ratamie nt o: en trada de agua brut a (p ozo) 1 Nivel ultrasó nico Agua res idual brut a 0- 5 m Ultras ónico 2.05.02.02 Instrum. nive l MEDIDOR Y TRANMISOR ULTRASÓNICO DE NIVEL Pret ratamie nt o: cont rol salida de agua pretr ata da a bypas s 1 Nivel ultrasó nico Agua res idual pret ratad a 0- 6 m Ultras ónico 2.05.02.04 Instrum. nive l MEDIDOR Y TRANMISOR ULTRASÓNICO DE NIVEL Arq ueta b omb eos: Rec ir. Ext y Fangos en Exc . 1 Nivel ultrasó nico Fango s biológicos 0,6% 0- 5 m Ultrasó nico 2.05.02.05 Instrum. nive l MEDIDOR Y TRANMISOR ULTRASÓNICO DE NIVEL Arqu eta de Agu a Tratada: S alid a Agua Tr at ada 1 Nivel ultrasó nico Agua tr atad a 0- 4,5 m Ultrasónic o 2.05.02.06 Instrum. nive l MEDIDOR Y TRANMISOR ULTRASÓNICO DE NIVEL Dos ificació n de reactivos: Cloru ro Férrico 1 Nivel ultrasó nico Diso lución cloruro férrico 0- 3 m Ultras ónico 2.05.02.07 Instrum. nive l MEDIDOR Y TRANMISOR ULTRASÓNICO DE NIVEL Lí nea d e fang os: Tol vas 2 Nive l ultrasó nico Fango des hidr atado 22% 0- 8 m Ultrasó nico Tabla 29 . Detección de incidenci as. Listado de medi dores de níve l ultr asónicos . 27. POS I BILI DAD D E RE DU CCIÓ N DE C AP ACI DA DES DE CAR GA DE LOS POLI PAS TOS Y SOL UCI ÓN DE SOBR EC ARG AS A VI GAS En el Proyecto Constructivo de la E DAR de Puerto Real, hay una serie de salas y zonas eq uipadas con polipastos eléctricos para mant enimiento, elevación de car gas o empleo de equipos com o la cuchara bivalva electrohidráulica. Asociados a esos polipastos (salvo en algún caso), en el presupuesto aparece una m edición de viga carrilera, con dos u nidades def inidas: • EME10010 4160: Ml CARR IL IPN - 16 0 P ARA R OD AD UR A DE P OLI PAS TO. • EME10010 4240: Ml CARR IL IPN - 24 0 P ARA R OD AD UR A DE P OLI PAS TO. En un pri mer cá lculo, consi de rando la norm ativa de apl icaci ón y una flecha máxim a adm isibl e de L/750, se comprueba que los perfiles requeridos por los fabricantes de los poli pastos consultados eran en todos los casos superior es a los de finidos en proyect o. También en el cálculo interno se confirmaban estos valores, con pequeñas diferencias en función de la variaci ón de algunos datos , y de l os márge nes de segurida d de dis eño cons iderados. Considerando una deform ación máxi ma de L/750 (cri terio no indi cado en pr oyecto pa ra est as estr ucturas , per o habitual y bastante restrict ivo), se han mayorado las carg as multiplica ndo por 1,25 como mar gen de seguri dad para la pr ueba de carga, y un peso propio de poli pasto, pe rfil y accesori os de 200 kg. PO SIC IÓN CAPAC ID AD POLIP AS TO PROYE CT O (kg) LUZ M ÁXIM A VIGA BIAP OYA DA (c m) PERF IL M ÍNIM O CÁLCU LO CARG A PR OYEC TO (calc ulado según Norma UNE 76 - 201 - 88 para flec ha L/750) PERF IL P ROYE CT O POS. 1 BOM BEO AGUA B RUT A 3500 4 00 * IPN - 260 IPN24 0 POS . 2 POZ O GRUE SOS CUCH ARA BIVA LB A 1600 520 IPN - 260 I PN16 0 POS. 3 EQUI POS PRETR AT AMI ENTO (CUR VA) 1600 520 IPN - 260 IPN160 POS. 4 SAL A SOPLA NT ES (CUR VA) 2500 520 IPN - 280 I PN24 0 POS. 5 EDIF. FANGO S 3500 745 IPN - 360 IPN24 0 Memoria 134 POS. 6 TAL LER 3500 500 I PN - 300 IPN16 0 * NOTA: en l a sala de bombeo de la E BAR se añaden viga s de apoy o intermed i o s pa ra bajar la l uz de 8 a 4 m. Tabla 30 . Detección de incid encias. Infra dimensionami ento de perfiles de vigas car ril de polipastos. En todo caso, otr o dato res eñabl e es que los polipast os previ stos en proye cto ti enen defini da una carga m áxima bastante superior a lo realment e necesario. Considerando los pesos reale s mayores de las cargas a m anejar por los diferentes polip astos, se comprueba que efectivamente los equipos so n mayores de lo óptim o de cara a su uso real . Ilust ración 64 . Propuestas de cambios. Nueva conexión al emisari o existente. Segunda fase. Las dos secuencias están sep aradas en el tiempo por el de svío real del agua de salida de l a planta act ual por las canalizaciones ejecutadas (c olores celeste y azul), permi tiendo anular las existentes . Este desvío se realiza, como está contemplado en el Proyecto, durante una para da de la pl anta (t ambién llamad a vertido de contingencia aguas arri ba de la EDAR). La propuesta conlleva las si guientes consideraciones: - L a conexión se realiza interceptando el trazado PE AD Ø100 0 en f uncionam iento, que se encue ntra instal ado desde un punto d e l emis ario pr imit ivo, desviá ndolo hacia e l Sur baipasea ndo el estri bo del puente de la Constitución, com o se describe en la incidenci a nº S 1. - E l punto de cone xión m ediant e arqueta de hormigón a rmado fa bricada í nsito se est abl ece en e l límite de la parcela. Todas las con exiones a la mi sma se ejecut an mediante recepción de t ubería al m uro, excepto la futura s alida de a gua trat ada, para la que se p revé un pasamur os con cuel lo y brida ciega AISI316L D N1000. Como cons ecuencia s esto: o L a canalización provisional de salida podrá discur rir p or el límite de la nueva parcela , que salvará la zona de ejecución de obras . Se dispondrá par a el lo tubo PE AD corruga do Ø1000 , desde la intercepción del by - pass de la EDAR actual. o La nueva salida de agua t ratada discurrirá desde la arque ta de salida y S SAA ( por un a nueva apertur a en el l ado Sur) hasta la ar queta de intercepción d el emisari o. - S e incluye la ej ecución de ot ra arqueta de hormigón a rm ado para l a – no co ntempl ada – intercepción del mencionado by - pass . To da s las conexiones a la mis ma se ejecutan mediante r ecepción de tubería al mur o. Se instalará una válvula de clapeta DN800 para evitar reci rculaciones de agua a los Memoria 142 decantadores existentes. - H ast a el anterior punto de u nión , el a gua de sali da de lo s actuales decantadores secundarios se recoge median te apertura alternativa a l a arqueta existente de salida de estos y una can alización común PEAD corrugad o Ø800 . - Se añade la gestión de residuos de la ret irada de l leva ntad o de tuberías de fibroc ement o anu ladas. Los planos de las fases, las canali zaciones y las con exiones se muestran en las planta s , longitudina les , seccione s y detall es de los pla nos 2.18.7. o Valoración ec onómica : CÓDI GO UD UNI DAD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COM PARAT IVO PRO YEC TO - PROPUEST A PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € RETIRAD A DE TU BER ÍAS ANU LADAS 1.4. 035 M L EVANT ADO Y RETIRAD A DE TU BERÍAS . D N>600 mm 98, 50 139, 00 40, 50 43, 56 1. 764, 18 PN Ud EQUIPAMIEN TO P ARA DES MONT AJE Y M ANIPU L ACIÓN DE TU BERÍAS D E FIBRO CEM ENTO 1,00 1,0 0 3.79 4,6 9 3. 794, 69 REDES PRO VIS IONAL Y D EFINIT IVA D E CON EXIÓ N AL EMIS AR IO EXIS TENT E 3.1. 2.3. 039 M T UBERÍA PRFV DN =1000 mm 16, 00 13, 50 - 2, 50 343, 19 - 857, 98 PN Ml TUBERÍA P EAD D N=800M M CO RRU GADA 38,00 38, 00 137, 40 5.22 1,2 0 PN Ml TUBERÍA P EAD D N=100 0MM COR RUGA DA 80,60 80, 60 279,2 8 22.5 09, 97 3.2. 5.3. 010 Ud P OZO D E RES ALTO D N=1, 20 M, P >2,50 M 2,00 2,0 0 1.16 0,8 5 2. 32 1,70 2.2. 3.1. 001 m3 EXC AVAC IÓN M ECÁNIC A DE Z ANJAS H<2, 50 m 86, 00 637,48 551,4 8 7,9 3 4. 373, 20 3.1. 11.015 m3 APOYO Y ARRIÑONA DO DE TUBERÍA CON ARENA LIMPIA 61, 48 455, 72 39 4,2 4 24,67 9.72 5,9 1 2.3. 1.001 m3 RELLENO DE S UELO SE LECC ION ADO S - 3 EN ZANJAS DE CO NDUCCIONES 37,52 335, 02 297, 50 6,5 0 1. 933, 76 ARQUETA D E IN TERC EPC IÓN BYP ASS EXIS TENT E 10.2. 050 m3 HORMIGÓN ARMA DO HA - 30/B/ 20/IIa +Qb. EN S OLERAS Y MU ROS 13,34 13, 34 11 4,4 9 1. 527, 30 10.4. 005 m2 ENC OFR ADO METÁ LICO RECT O EN ESTR UC TU RAS DE H ORM IGÓN 116,76 11 6,7 6 15, 96 1. 863, 49 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GADAS B500SD PARA ARMAR 1.452,80 1.45 2,8 0 1, 08 1.56 9,0 2 PN Ud VÁLVU LA DE C LAPET A DN800 1,00 1,0 0 1.98 5,6 9 1. 98 5,69 3.1. 17.050 Ud TAPO NAMIEN TOS PRO VIS IONAL ES Y/ O D EFINITIV OS 1,00 1,0 0 15 5,4 5 15 5,4 5 ARQUET A DE INT ERC EPC IÓN B YPAS S EX IST ENTE 10.2. 050 m3 HORMIGÓN ARMA DO HA - 30/B/ 20/IIa +Qb. EN S OLERAS Y MU ROS 13,34 13, 34 11 4,4 9 1. 527, 30 10.4. 005 m2 ENC OFR ADO METÁ LICO RECT O EN ESTR UC TU RAS DE H ORM IGÓN 149,24 14 9,2 4 15, 96 2. 381, 87 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GADAS B500SD PARA ARMAR 1.452,80 1.45 2,8 0 1, 08 1.56 9,0 2 PN Ud PASAM URO Ø1000 + C ARRET E + BRID A CIEG A AI SI316 1,00 1,0 0 6.83 6,9 4 6. 83 6,94 3.1. 17.050 Ud TAPO NAMIEN TOS PRO VIS IONAL ES Y/ O D EFINITIV OS 1,00 1,0 0 15 5,4 5 15 5,4 5 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYECTO € 70.358,17 S2. I mpulsi ón de Agua Bru ta: Nuevo Tr azado y Def ini ción de Conexi one s o Descripción: Se plantea un rediseño en el trazado y l a definición de conexiones para la impuls ión de agua brut a. La propuesta incluye un nu evo tr azado que sat isface el condici onado impue sto por Carr eteras para evitar l a afección a l as cimentacione s del viaducto y defi ne la c onexión al t razado exist ente de la impul sión de agua bruta hacia la actual E DA R. Ilust ración 65 . Propuesta s de c ambios. Nuev o tra zado de i mpulsi ón de agua brut a . Al extenderse por el i nteri or de la plant a, e n zona ur bani zada con ser vicios afe ctad os, cuya continui dad es necesaria para el funcionami ento de la planta tras la ejecu ción de la ca nalización, se considera una unida d par a la preservación de estos. La nueva conexión al trazad o se realizará mediante pi eza de acero inoxi dable en “Y” similar a la conex ión de la impulsión en la EBAR (ag uas arriba): - S imilar defi nición de arqueta en estructura y cierres. - T ubería AISI 316L DN700, con r educciones a D N800 en cada extr emo. - 2 ud. de carret e de desmont aj e DN700, u no por eje. - 1 ud. de válvula de guil lotina , hacia la entrada de la EDAR actual. Los planos correspondientes a est e cambio se encuentran en: - C onjunto 2 .03.02. Traz ado d e im pulsión de a gua br uta y l íneas de agua. - C onjuntos 2.0 9.01 y 2 .11.01. Pla nos de defini ción de o bra y de equi pos de la EB AR y arquet as de conexión. Memoria 144 o Valoración ec onómica : CÓDI GO UD UNI DAD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PORPUEST A COM PARAT IVO PRO YEC TO - PROPUEST A PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € NUEVO TR AZA DO IMPULSI ÓN AGUA BR UTA PA007 Ud DETE CCIÓN, PR OTE CCIÓN Y LOCA LIZA CIÓ N DE S ER VICI OS A FE CTADOS 1,00 1,0 0 2.65 0,0 0 2. 650, 00 3.1. 2.3. 040 m TUBERÍA P .E.A.D . (P E 100) DN =70 0 mm/ D . EXT. 800 mm 165,12 177, 31 12, 19 244, 20 2.97 6,0 7 2.2. 3.1. 001 m3 EXC AVAC IÓN M ECÁNIC A DE Z ANJAS H<2, 50 m 887, 52 953,03 65, 51 7, 93 519, 46 3.1. 11.015 m3 APOYO Y ARRIÑONA DO DE TUBERÍA CON ARENA LIMPIA 502, 79 539, 90 37, 11 24, 67 91 5,5 0 2.3. 1.001 m3 RELLENO DE S UELO SE LECC ION ADO S - 3 EN ZANJAS DE CO NDUCCIONES 144,40 155,05 10, 66 6, 50 69, 27 ARQUETA D E IN TERC EPC IÓN IMP ULS IÓN EB AR 10.2. 050 m3 HORMIGÓN ARMA DO HA - 30/B/ 20/IIa +Qb. EN S OLERAS Y MU ROS 13,57 13, 57 114,4 9 1. 553, 11 10.4. 005 m2 ENC OFR ADO METÁ LICO RECT O EN ESTR UC TU RAS DE H ORM IGÓN 35,35 35, 35 15, 96 56 4,1 9 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GADAS B500SD PARA ARMAR 1.465, 08 1. 465, 08 1, 08 1.58 2,2 9 0641 - 05 m2 TAPA C HAP A ESTRIAD A PRF V 1,40 1,4 0 110,9 3 15 5,3 0 TRAMP RFVL m2 TRAMEX P RFV LAGRIMAD O 8,90 8, 90 178,1 2 1. 585, 27 EPATE Ud PAT E DE AC C ESO D E AC ERO F ORRAD O D E PO LIPR OP ILENO . 6,00 6, 00 6, 70 40, 20 EAIS I700 Ml TUBERÍA A ISI - 3 16 - L DN - 700 Ø C /AC C ESORIO S. 2,50 2,5 0 2.025, 27 5.06 3,1 8 1146 - 44 Ud CARR ETE D ESMO NT AJE Ø 70 0 M M. PN - 16 2,00 2,0 0 2.328, 74 4.65 7,4 8 VMARM AN700 Ud VÁLV ULA MAR IPOS A Ø700 F D 1,00 1,0 0 7.74 5,9 0 7. 74 5,90 PN Ud PIEZA ES PEC IAL D E C ONEX IÓN TU BERÍA FB C 2,00 2, 00 1.105, 00 2. 210,0 0 NOTA: Cambi o a vá lv ula de g uill otina cuant ifi cado en ca mbi o E1. TOTAL V. E. PEM CON RESPEC T O A PROYE CTO € 26.141,68 S 3. Resto de SSAA: Resoluci ón de Cambios en la Reposici ón o Descripci ón: Se aborda n los cambios re queridos en l a r eposici ón de l resto de serv icios de afectados. En los planos modi ficados 2 .18. se encuentr an r ecogidos en pla nta los menc ionados ca mbios par a el correcto arreglo de los servicios . Se consi dera que no tienen repercusi ón apreciable en todos los casos, excepto en el siguient e , dado lo expuest o en l a incide ncia nº S3 . Para la reposici ón de l trazad o de MT que se ve af ectado por la construcción de la nue va inst alaci ón - D efinic ión del nuev o tr azado ( Ilustración 6 6 ) condicionad o por el afectado real . - Inclusión de los t rabajos y pa rti das de conexión a rea lizar por la em presa dis tribui dora. - D efinic ión de partida para la ejecución de arquetas tipo A2 homologadas por la empresa di stri buidora . Ilust ración 66 . Propuesta s de c ambio. Modificación de la reposición del tr azado MT afectado. o Valoración ec onómica : CÓDI GO UD UNI DAD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € DES VÍO M EDIA T ENSIÓ N 20 kV PN Ud DESV IO D E CANAL IZACIÓ N ELÉC TRIC A PO R CO MPA ÑÍA SU MINIS TRAD ORA 1,00 1,0 0 7.888,9 1 7.88 8,9 1 PN Ud ARQUETA ELÉCT RICA TIP O A2 4,00 4,0 0 709,2 9 2. 837, 16 REST O D E SS AA: S ANEAMIEN TO, AB AST ECIM IEN TO, PLU VIA LES, T ELEC OMU NIC ACIO NES SIN REPERCUSIÓN ECONÓMIC A TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 10.726,07 Memoria 146 6.3. 2. Cambios en la E BAR (B). El dise ño modi ficado de l a e stación de bombeo que sirve de predecesora (EBA R nº4 de la red de aguas residuales del municipio de Puerto Real) a la estación de depuración se divide en dos: • Diseño geométrico y de obra civil . • Diseño de instalaciones. El primero de ellos aplica a l a razón de solventar l as incidencias que se detectan de analizar el funcionamiento propio y c onjunto de l as cámaras de bombeo, mientras que el segundo se basa los e studios de funcio namiento hidrául ico (y det ección d e incidenc ia en el mism o) y posterior di mensionamiento de las instalaci ones de conducción y bombeo de ag ua bruta. B 1. Geometría de la EBAR: Rediseño de la Cámara Proyectada o Descripción: Se propo ne un rediseño de la cámar a proyectada en la E BAR para funcionam iento coor dinado con la act ual . La resoluc ión de la inci denci a n º 13 se encuentra en la propuesta basada en los siguie ntes aspectos: - S eparación de un me tro de la estruct ura existente y s ubida de la cota de solera de l a cámara proyectada de l a - 2,48 m a la - 1 ,88 m, i gualán dola a l bom beo act ual. S e disi pa el ri esgo de la co ns trucci ón de m uros contra la EBAR actual y la excavación en desmonte de más de un metro por debajo de la EBAR actual, cuya es tructura se encuentra en esta do avanzado de deteri oro . No c omprome te el f uncionami ento de la s bom bas sum ergible s de la nueva cámara, que aún cuenta con vol umen y altur a suf icie nte, según cá lculos de l e studio hi dráulic o (Anejo nº 2). - B aj ada de la vent ana de a pe rtur a a la EBAR actual, con comunicación directa a cot a de solera entre ambas cámaras . Se mantiene el área de paso, modi fica do los lados a 100 x100 cm. - E liminación de la solución a la comunicac ión proyect ada por chapa anti rret orno AISI 316L 1, 5x 0,7m por compuer ta mur al mot orizada 1,0x1 ,0 m . Permite e l contro l automático y manual de la entr ada y l a posibi lidad de ais lamie nto de la nueva cámara de bombeo. Por l a alt ura de carga de agu a, la presión negati va sobre el marco y el tam año de t abl ero, s e tienen en cuenta l os posibles cál culos y refuerzos estr ucturales según ind icaci on es de los princi pales fabricantes . Ilust ración 67 . Propuesta s de c ambio. Modifi cación de la comunicación entre cám aras en EBAR. - Inclusión y proyecci ón de a ctuaciones derivadas de la c onexión especial de ambas cámaras no inc lui das en el Pr oyecto Const ructivo. o Actuaci ones en el i nterior de EBAR existente – con riesgo de espacios c onfinados – para la instalación de chapa estanca y su posterior reti rada para puesta en marcha de la n ueva cám ara. o Inst alación de tubería enterrada AISI316 L DN1000 en tre cámaras de bombeo con sendos carretes pasamuros . o Valoración ec onómica : CÓ DIGO UD UNI DAD MED ICIÓN PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COM PARAT IVO PRO YEC TO - PROPUEST A PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € SU BIDA D E C OTA D E SO LERA 10.2. 055 m3 HORMIGÓN HA - 30/B/20/ IV+ Qb. EN ES TRU CT URAS D EPUR ACIÓN - 6,14 - 6, 14 121, 85 - 748, 65 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GADAS B500SD PARA ARMAR - 669,1 4 - 66 9,1 4 1,08 - 72 2,67 10.4. 005 m2 ENC OFR ADO METÁ LICO RECT O EN ESTR UC TU RAS DE H ORM IGÓN - 15,36 - 15, 36 15, 96 - 24 5,1 5 EPATE Ud PAT E DE AC C ESO D E AC ERO F ORRAD O D E PO LIPR OP ILENO . 18,00 14,00 - 4,0 0 6,7 0 - 26, 80 BAJAD A DE V ENTANA D E CO MUN ICAC IÓN SIN REPERCUSIÓN ECONÓMIC A COM PUERTA MURAL MO TORIZADA ZZ05 Ud CH APA AN TIRETENC IÓN AIS I - 316L PARA H UEC O DE 1,50 X 0,7 M 1,00 - 1,0 0 10.6 23, 43 - 10. 623, 43 PN UD COM PUERTA M URAL M OTO RIZAD A, AISI - 3 16l, 1X 1 M, REFO RZADA 1,00 1,0 0 18.5 73, 61 18.5 73, 6 1 COM PUERTA MURAL MO TORIZADA PN UD ACT UAC IÓN EN EBAR EXIS TEN TE AIS LAMI ENT O TEM PO RAL D E CO NEXIÓ N 1, 00 1,0 0 5.00 0,0 0 5. 000, 00 PN m INST ALACIÓ N TU BERÍA A ISI31 6L D N1000 C ON EXI ÓN A C OT A SOLERA 1,80 1,8 0 890, 95 1. 603,7 1 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 13.559,27 Memoria 148 B 2. Bombeo de Agua Bruta: Rediseño de la Instalación de la Nueva Cámara o Descripción: Se ajustará la instalación de la nueva cám ara de bombeo d e agua brut a para garanti zar un funci onamie nto óptim o. Los estudios reali zados ace rca del nuevo bombeo de impul sión de agua br uta en e l Anejo de Cá lcul os hidrául icos (nº 2) , para l a propuesta de resoluc ión de la i ncidencia nº6 , arrojan la ejecución de una instal ación adosada a la EBAR actual, junto con las modif icaciones de geome tría B1, con los siguientes cam bios: - T amaño de i mpulsi ones indi vidual es incr ementa do a DN450 . - C om o consecuencia, tama ño de accesorios (v. co mpuerta, v. ret ención y carret es) también increm entados a DN 450. - C olector de impul sión con tr ansici ones ampliadas de DN700 - DN600 - DN500 - DN450 al pasar de 4 - 3- 2 - 1 impuls iones in divi duales de bombas . Ilust ración 68 . Propuesta s de c ambios. Nueva i nstalación de bombeo cámara proyecta da. El funcionam iento de 3+1 R bombas con la instalación proyectada corri ge el i nfradi mensiona miento de la presión manométrica de las bombas incluidas en Pro yecto para la instalación original . Se hace posible el uso de bombas sumergibles pr escrit as en Proyecto com o de pote ncia 55 kW , pero en este caso, con un ré gimen per manente nominal según cálcul os de 11 5 5 m3/ h y 1 5, 7 mca. De estos realizados en Excel se extrae la T abl a 33 de resultados, también apoyados en el estudio de Epanet. Esp. Proy ecto Estud io Proy. Estud io Mod. Caudal uni tari o Q m3/h 916,35 1.188,30 1155,00 Altura n ano métrica Hm mca 16,0 18,0 15,7 Potenc ia hidráu lica P kW 39,95 58,29 49,41 Potenc ia mot or Pm kW 55,00 55,00 55,00 Tabla 32 . Propuest as de cambios . Comparativa resultados de cálcul os de l bom beo de a gua bruta. El caudal restante de a porte de l bombeo exi stente se r educe consi derablem ente, dotando así de m ayor independenci a y fiabi lidad c on la nueva cámara proyectada. Los planos 2.11.01 R V cont ienen todos los cam bios intr oducidos en la estaci ón de bo mbeo de agua br uta. o Valoración ec onómica : CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € EAIS I300 Ml TUBERÍA A ISI - 3 16 - L DN - 300 Ø C /AC C ESORIO S. 28,50 - 28, 50 57 9,5 3 - 16.5 16, 61 1146 - 26 Ud CARR ETE D ESMO NT AJE Ø 30 0 M M. PN - 16 4,00 - 4,0 0 54 4,1 0 - 2.17 6,4 0 COM P300 Ud VÁLV ULA C OM PUERTA M ANUAL, DN 300 4,00 - 4,0 0 1.01 2,66 - 4. 050,6 4 EPASA300 Ud PASAMU RO AC ERO INO XID ABLE AISI - 316 - L/DN - 300. 4,00 - 4,0 0 397, 05 - 1.58 8,2 0 RETBOLA 300 Ud VÁLVU LA RETENCIÓN BOLA D N - 300/ PN - 10. 4, 00 - 4,0 0 1. 657, 03 - 6.62 8,1 2 EPASA450 Ml TUBERÍA A ISI - 3 16 - L DN - 450 Ø C/ AC CES ORIOS . 26,10 26, 10 69 3,24 18. 093, 5 6 1146 - 35 Ud CARR ETE D ESMO NT AJE Ø 45 0 M M. PN - 16 4,00 4,0 0 1.131, 83 4.52 7,3 2 COM P450 Ud VÁLV ULA C OM PUERTA M ANUAL, DN 450 4,00 4,0 0 1.29 0,5 8 5. 162, 32 EPASA450 Ud PASAMU RO AC ERO INO XID ABLE AISI - 316 - L/DN - 450. 4,00 4,0 0 51 6,65 2. 066,6 0 PN Ud VÁLVULA RETENC IÓN BOLA DN - 450/ PN - 10. 4,00 4,0 0 2. 823, 41 11.2 93, 6 4 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 10.183,48 Memoria 150 6.3. 3. C ambio s en el Reactor Biológico y Proceso El rediseño del react or biológico, sujeto a las condicione s y limitaciones técni cas descrit as anteriormente, se enmarca fundamentalmente en las nueva s condi ciones ad opta das de ent rada al tratamie nto bio lógico . El react or biológi co mant ie ne su volumen tot al, es decir , su form a en lím ites externos, c apacida d de tratamiento en cuatro lí neas y la mayor parte de su obra ci vil permanecen i ntactas. El rediseño para de la corrección del tratami ento y su optimización se refleja en la distr ibución de las cámaras y de sus inst alaciones. R1. R eactor Biológi co: Red iseño de las Cámaras o Descripción: Se modificarán las cámaras del reactor biológico para mejorar la eficiencia del proceso de tratamiento . Según la inci dencia nº 5, bas ada en los estudios de proce so realizados (apartado 5.3. 1) , l a configur ación act ual del re a ctor biológi co , para l as dotaciones reales de agu a que recibe, no permit e alcanzar la desnitrifi cación adecuada a las características exigidas al agua de verti do. Del mismo estudio, cuyos cálculos se detall an en el Anejo nº1 del document o , se arr oja la disposición adecuada del funcionam iento del trat amient o biológic o. En la Tab la 34 se realiza la comparación de l as configur aciones de Pr oyect o y pr opuesta. Reactor de Proyecto Reactor modi ficado Fracción (%) Volu men (m 3 ) Largo (m) Fracción (%) Volumen (m 3 ) Largo (m) Zona anaerobia 15,64 3.010 8,6 15,64 3.010 8,6 Zona anóxica 15,64 3.010 8,6 23,45 4.515 12,9 Zona óxica 68,72 13.230 37,8 60,91 11.725 33,5 Total 100 19.250 55 100 19.250 55 Tabla 33 . Propuest as de cambios . C om parati vo cálculo v olúme nes del re actor bi ológi co. La propuesta se traduce en ampliar el l argo (todas las cám aras tienen el mismo ancho , 12, 5 m) aproxim adamente un 50% d e l a cámara anóxica del rea ctor en detrimento d e la aerobia – u óxica – , lo que permite generar una zona más amplia de no aporte de aire o nit ratos. Es decir, se alcanza la nitrifi cación deseada que n o ocurría en el reactor de Proyecto. En la Ilus traci ón 67 se muestra la nueva planta propuest a y en la Il ustraci ón 68 las medidas de la unidad de línea de tratami ento propuesta. Ilust ración 69 . Propuest as de modifi caciones. Planta cartográfi ca modificada del reactor biol ógico. Ilust ración 70 . Propuest as de modifi caciones. Definición geométrica pr opuesta de línea de trat amiento. La modificación de la dispos ición del reactor y l as modifi caciones que se desencadena n de ell o se describen en la misma propuesta R1. Además d el propio redi seño de la dist ribuci ón de cámar as , en la propuest a se inc luyen las soluciones al cambio en materia de: • N ecesidades de aire Se considera que el aporte d e aire al reactor bi ológico no debe sufrir cam bi o, pues to q ue la reducción de la DBO5 ( parámetro de mayor demanda) se rá menor que e n el dimensi onamie nto de Proye cto. Por t anto , según la zona, se modifica d e la siguiente form a: Memoria 152 o Cámara aerobia : se mantiene e l mismo n úmero de di fusore s y se real iza el tra bajo de delineación para colocar los difusores cumpliendo distancias m ínimas de separación según fabricante. o Cámara anóxica (zona facul tativa): dado que, según el Proyec to de Construc ci ón, se dimensi ona para un 10% e n caudal de a ire (y dif usores) d el correspondiente a la zona aerobia, únicamente se mantendrá la densidad de difusores de est e . Se modi fica la u nidad de parrilla de difusor es para pa sar de 72 a 110 difusor es . Las bajantes y colectores de cada parrill a también se ven afect ados por los cambios en la pro puesta R4. • A gitación de las cámaras (an aerobia y anóxica) . El aument o de vol umen por el c ambio R1 pro puesto en la cámara anóxica , a l a que se suma el cambio de impl antaci ón que se pr esent a en el cambi o R2, c onlleva n el ree studio de pos icionam iento y capacidad de agitación de los equipos sumergibles. Este trabajo de ingeniería se re aliz a conjuntam ente con el principal fabricante – prescrit o en proyec to – d e los agitadores sumergibles. Cuando la agitación requiere dos agitadores por cámara, el fabricante r ecomienda la instalación de los dos agitadores en una única esquina del tanque de manera que la corriente generada se increment a al máxim o creándose una pre si ón en el otro l ado del tan que , que produce un a gitado de arri ba al fondo. Esta ubica ción genera un a c orri ente de r etorno u nifor me que igua la los esf uerzos de c izal lami ento que por, por ta nto, r educen al mí nimo l as pérdi das por fr icció n. Además, esta ubicación e vita las zonas muertas con m enos velocidad de flujo que en el caso de posicionar los agitadores enfrentados en dos esquinas extr emas el centro del tanque es la zona más expuesta a sedimentación. Los agitadores se reposicion an seg ún las siguientes premisas : o El agit ador ext erior de bería a puntarse ha cia 1/8 de l a ncho del ta nque en la mi tad de l a longitud y e l agit ador int erio r deber ía apunta rse haci a 3/ 8 del ancho del t anque en la mit ad de la l ongitud. Ilust ración 71. Propuestas de modificaciones . Rep osicion ami ento de agi tadores . Orientación . o Los agit adores debe n posicio narse a más de 700 m m de la ent rada más cercana de agu a. o La distancia e ntre el b orde de la hél ice del pr imer a gitado r y el bor de de l a hélice de l segundo a debería ser un diám etro de l a hélice como mínimo. Ilust ración 72 . Propuest as de modifi caciones. Reposici onam iento de agitador es. Posición rela tiva . Se ha realizado un c álculo (Tabla 35 ) a raíz de la modi ficación del volumen útil d e las cámaras anóxicas, apoyado en el mét odo prop io de l fabri cante. Configura ndo las s iguient es modif icaci ones en los e quipos, la potencia y modelo de los agi tadores en la cámara puede mantenerse. - Modificación del ángulo de apertur a de la hél ice de 1 6º a 13º. - A nul ación del a nill o de encauzamiento en la hélice. Memoria 154 Tabla 34 . Propuestas de mod ificaciones. Recálculo capaci dad de agitadores e n cámara anóxica . El posici onamient o de agit adores por p ares permiti ría la instalaci ón de un único si stem a de izado para cada dos unidades. Se incl uye la pro p uesta de un pescante de may or tamaño . • R ecirculaci ón interna . Se considera que la recirc ulación inter na , como se e xpone en la inc idencia nº2 2 , se encuentra sobredim ensionada en caud al , hasta casi el doble de lo necesari o . En el cambio R3 s e propone m antener la instalación co mo sigue con 2 u nidades p ara funci onar al 600% del caudal medio según Proyecto y p ar a bajar al caudal óptimo del 350% , trabaja ndo en 1+1R bombas , según l os cálcul os de pr oceso. De esta forma se ha dotado al sistema de la funciona lidad real par a cumpl ir con su objeti vo y, a su vez, se comprueba que tambi én mantiene su v ersatilidad or iginal. Todos los cambios se reflej an en los pl anos modifi cados 2.11.07 RV. o Valor ación económ ica : CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TI VO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € MOD IFIC ACIÓN GEOM ETRÍA C ÁMARAS SIN REPERCUSIÓN ECONÓMIC A CAM BIO D ERIVAD O: INST ALAC IÓN D E AIRE ACIÓ N EAIS I250 Ml TUBERÍA A IS I - 316 - L DN - 250 Ø C / ACC ESO RIOS . - 13,20 - 13, 20 427, 38 - 5.64 1,4 2 EPNC 20 Ud P ARRILLA DE 48 DIFU SO RES D E BURBU JA F INA Z ONA ANÓ XIC A 4,00 - 4,0 0 6.11 1,2 5 - 24. 4 45, 00 PN Ud PARRILLA D E 11 0 D IFUS ORES DE B URBU JA F INA Z ONA ANÓX ICA 4,00 4,0 0 14.2 96, 73 57. 186, 9 2 CAM BIO D ERIV ADO : AG ITAD ORES SU MERG IBLES PN Ud AGITAD OR S UM ERGIB LE DE H ÉL ICE D E 2, 5 KW 16,00 - 16, 00 7.78 9,4 4 - 12 4. 631, 04 PN Ud AGITAD OR SU MERG IBLE H ÉLICE 2,5 KW IZADO A 2 UD . 8,00 8,0 0 8.73 9,7 5 69.9 18, 0 1 PN Ud AGITAD OR SU MERG IBLE H ÉLICE MO DIF . 2,5 KW I ZAD O A 2 U D. 8,00 8,0 0 8.786, 49 70. 291, 9 1 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 42.679,38 R2. P as arelas d el Reactor Biológi co: Reimpl antació n o Descripción: Se reubicarán l as pasarelas del reactor bi ológico para re duci r zonas de trabaj o y manten imiento. La propuesta consiste e n re alizar un diseño similar al de otras plantas , con los colect ores de los biológicos dispuestos de forma si métrica 2 a 2, d e modo que la línea de ai re a l as parrillas de difu sores y la l ínea de fan go recirculado, vayan por el mi smo lado de la pasarela. La impla ntación de estas in stalaciones, de acuerdo , a la vez , con los cambios R3 y R4 , se concentra en las pasarelas que dividen l as lí nea s 1 y 2, y 3 y 4 . Memoria 156 Ilust ración 73 . Propuest as de modifi caciones. Reimplantación de pasarelas transi tables del r eactor biológic o. Las zonas de trabajo , de ma nte nimie nto y de paso también se reducen cons iderabl ement e, reducie ndo riesgos innecesarios en el reactor bio lógico . El camb io con la propuesta de eliminación de pasarelas transitables se r efleja en l os planos modificados 2.11.07 R V. Se anul an 3 de las pasarelas longitudinales, l as dos de los extremos y la c entral. o Valor ación económ ica : CÓ DIGO UD UNID AD M EDIC IÓN PRO YEC TO MED ICIÓN PORPUEST A COMPARA TI V O PROY ECT O - PROPUESTA PEM UNITA RIO , € VALORACI Ó N ECONÓMICA , € 10.4. 005 m2 ENC OF RADO MET ÁLIC O REC TO EN EST RUC T URAS D E HO RMIG ÓN 67, 92 - 67, 92 15, 96 - 1. 084, 00 10.2. 055 m3 HORMIGÓN HA - 30/B/20/ IV +Qb. EN ES TRU CT URAS D EPU RACIÓ N 17,70 - 17, 70 121, 85 - 2.15 6,7 5 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GAD AS B500S D PAR A ARM AR 885, 67 - 885, 67 1,0 8 - 95 6,5 3 BARPRF V m BARAND ILLA P RFV H = 1 .10 0 MM - 294, 6 0 - 29 4,6 0 399, 18 - 117. 59 8,4 3 NOTA : La pa rtida BARPRF V no suma en el t otal de la va loraci ón económica por el déf icit de medi ción en Proyec to . TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € - 4.197, 28 R3. R ecirculación Interna: Nuevos Trazados, Instalac ión y Funcionamiento o Descripción: Se implementarán nuevos trazados para la recirculaci ón interna, corrigi e ndo la accesibilidad de los equipos (caudal ímet ro), vál vulas y ac ces orios . La propuesta realizada de cambio del trazado de t ubería i noxidable de recirculación interna en el react or emerge de la l ínea de agua lo s elementos que de for ma er róne a quedaba n por de bajo. • Impulsiones individuales. La s cabezas d e unión de l os t ramos DN3 00 se ejecut an a u na cot a superi or al piso superior del reactor , u niéndos e al col ector pr incipa l mediante figura con t ripl e codo. • Medida de caudal . El cau dalímetro E - M D N450 se acopla por encima de l a pasarela sobre tram o de tuberí a incli nado, evita ndo ta mbién e l d escebado d el equi po. Ilust ración 74 . Propuesta s de modifi caciones . Bombeo de re circul ación int erna. Pla nta y alzado s. Memoria 158 Ilust ración 75 . Propu esta s de m odifi caciones . Bombeo de reci rculación interna. Planta y alzado. Las modif icaci ones afect an l evement e al funciona mient o del grupo de bom beo, que se m antendrá , para funcionar en torno a dos los dos puntos princi pales que se extrae n de los cál culos de pr oceso de proyec to y del estudio , e n función del núm er o de bombas q ue opere n. PTO. FUNC IONAM I ENT O RATI O CAUDA L N.º BOM BAS CAU DAL (m 3 /h ) PRESIÓ N (mca ) POT. HIDRÁ ULI CA (kW) POT. MOTO R (kW) Pro yecto 600% 2 468,75 3, 40 4,34 9,00 Estudio 350% 1 + 1R 546,88 3.20 4,77 9 ,00 Tabla 35 . Propuestas de m odi ficaci ones. Nuevos puntos d e funci onamient o de reci rcul ación i nterna . Los puntos de la Tabla 2 2 se corre sponden con la f recuenci a nominal de los mot ores. El funci onamient o con variador consigue a s u vez un a mplio r ango de caudales de reci rculación según las futuras necesidades de explotac ión. o Valor ación económ ica : CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PR O PUESTA COMPARA TI VO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € EAIS I300 Ml TUBERÍA A IS I - 316 - L DN - 300 Ø C / ACC ESO RIOS . 52,00 59,20 7,2 0 57 9,5 3 4. 17 2,6 2 E AISI 450 Ml TU BERÍA A ISI - 3 16 - L DN - 450 Ø C /AC C ESORIO S. 220,00 228, 00 8,0 0 693,2 4 5. 54 5,9 2 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 9.718,54 R4. A ir eación del React or Biológic o: Nuevos Trazad os, I nstalaci ón y Fu ncionam iento o Descripción: Se optimizará e l funciona mient o en la aireac ión del re actor bi ológico medi ante nuevos trazados y una instal ación adecuada. La mejora en la reducción de la presi ón diferencial de funcionamiento de las sop lantes pasa por los dos siguientes cambio s: - E n m ayor medida – co nside rando e l f uncionam iento t ot al de la ins talac ión – , en l as bajantes de las cámaras anóxicas, aumentando diámet ros DN65 a DN100. - T am bién e n las bajantes de la zona 2 de l a s cámaras aerobias , aum entando en est e c aso de DN125 a DN15 0. A ello se le añade el parti cular cambio en el trazado de l as bajantes (Ilust ración 7 6) , que se inst alan interiores a l colect or de recirculación interna. Ilust ración 76 . Propuestas de modificaci ones. Trazados de bajantes de aireación del re actor. Memoria 166 CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓN PRO YEC T O MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TI V O PROY ECT O - PROPUESTA PEM UNITA RIO , € VALORACI Ó N ECONÓMICA , € G22111 01 m 3 EXC AVAC IÓ N MEC ÁNIC A EN D ESM ON TE D E EXP LANAC IÓN Y EMP LAZAM IENT OS 0, 00 17, 54 17, 54 4,38 76, 84 10.1. 005 m 3 HOR MIGÓN EN MAS A HM - 15 (HL - 150/ B/25) 0,00 1,52 1,5 2 59, 23 90, 09 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GAD AS B500S D PAR A ARM AR 0, 00 3.020, 95 3. 020, 95 1,08 3. 26 2,6 2 10.4. 005 m 2 ENC OFRAD O M ETÁL ICO RECT O EN ES TR UC TU RAS DE H ORM IGÓ N 0, 00 84, 24 84, 24 15,96 1. 34 4,47 10.2. 055 m 3 HORMIGÓN HA - 30/B/20/ IV+Qb . EN EST RUC TU RAS DEP URA CIÓN 0, 00 18, 63 18, 63 121, 85 2.27 0,0 7 E795111 1 m 2 IMP ERMEAB ILIZ ACIÓ N EX TERIO R DE P ARAMEN T OS CO N EMU LS IÓN BITU MINO SA 0,00 22,62 22, 62 16,01 36 2,15 PN07 ML J UNT A DE P VC DE HAS TA 230 M M 0,00 16,38 16, 38 18,62 30 5,0 0 3.1. 2.3. 041 m TUB ERÍA P.E .A.D. ( PE 100) DN= 600 m m/ D. EX T. 630 mm 55,30 62,31 7,0 1 23 2,4 3 1. 62 9,33 EPASA300 Ud PASAMU RO AC ERO INO XID ABLE AISI - 316 - L/DN - 300. 0, 00 1, 00 1,0 0 397, 05 397, 05 EPASA600 Ud PASAMU RO AC ERO INO XID ABLE AISI - 316 - L/DN - 600. 3, 00 4, 00 1,0 0 734, 61 734, 61 TRAMPRFV A m 2 TRAMEX PRF V ANT IDES LIZANT E 0,00 15, 21 15,21 13 2,2 9 2. 012, 13 EPATE Ud PAT E DE A CC ESO DE AC ERO F ORR ADO DE P OLIP R OP ILENO. 0, 00 10,00 10,00 6,70 67,00 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 12.551,35 I4. Rediseño de los Vaciados del Pretratamiento o Descripción: Se ajustarán los sistemas de vaciado d el pretratami ento para una mayor eficiencia. S e propone ll evar el caudal del cl asificador de arenas dir ectamente al pozo de la red de vaciados, e igualm ente el caudal recogido en la arqu eta directam ente al mismo pozo, como se aprecia en el si guiente croquis. Por otro l ado, uno de los imb ornal es recoge a guas de bald eo y del desn at ador, y el otr o, l as aguas de balde o. Ilust ración 83. Propuestas de cambios. Redisposición de a rquetas de saneamiento del p retrat amient o . Para mayor detall e se puede n consult ar los planos de i nst alaci ones 2.11. 04, que s e a djunt an en el Apé ndice 2 de este doc umento. En el caso de la a rqueta, s e pr opone ejecut ar una arque ta de f ábrica de ladri llo de 1.00 m de pr ofu ndidad y 1.00x1.25 m en super fici e. En cuanto a l os imbor nales, se propone disponer los igu ales a los que recoge el proyecto par a la r ed de pluvial es. Por ot ro lado, se pr opone pa ra el va ciado de los desarenador es, eje cutarl o con tuberí as PEAD de 110 mm . Estas propue stas se pueden c onsul tar en l os planos modi fica dos 2.09.04 RV de este do cumento. o Valor ación económ ica : CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TI VO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € 2.2. 3.1. 00 1 m3 EXCAV ACIÓ N MEC ÁNIC A DE ZAN JAS H< 2,50 m 10, 30 10, 30 7,93 81, 68 EF42368B 1 m TU BERÍA D E ACERO INOX IDA BLE AISI - 3 16. D N 10 0 mm / D . EXT . 110 mm 10,60 - 10, 60 75, 22 - 79 7,3 3 3.1. 2.3. 02 0 m TUB ERÍA P.E .A.D. ( PE 100) DN= 110 m m 10, 60 10, 60 11, 31 11 9,8 9 3.1. 2.3. 04 4 m TUB ERÍA P.E .A.D. ( PE 100) DN= 150 m m/ D. EX T. 160 mm 12,43 12, 43 23, 83 296,2 1 3.2. 4.1. 02 0 Ud IMBO RNAL D E HO RMIGÓ N P REFABRIC ADO 60X3 0 C M C ON ACO METID A D E PV C 200 Y REJ ILL A DE F UND IC IÓN 2,00 2,0 0 276, 45 552, 90 1922 - 05 Ud ARQUETA T IPO 1, 00 1, 00 248,0 3 24 8,0 3 3.2. 5.1. 00 5 Ud POZO DE REGIST RO D N=1, 20 M, P <2,50 M 1, 00 - 1,0 0 647, 13 - 647, 13 TRAMPRF VA m2 TRAMEX PRFV ANTID ESLIZ ANTE 1,20 1, 20 132,2 9 15 8,7 5 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 12,99 I5. Re dise ño de los Vaciad os del Re actor Biológi co o Descripción: Se optimizar án los sistemas de vaciado del reactor biológico para un mejor rendim iento. Se propone la i nstal ación d e un colec tor (I lustr ación 84 ) que uni fique l as cuat ro s alidas que conecte con la salida de la arqueta hacia la red, convirtiendo la arqueta en cámara seca y re solviend o el conflic to de p osible s inundacione s prove niente s de l a red general . La instalación contempla: - T uber ía colector AISI316L DN15 0 , con cuatro injertos del mismo tamañ o. Memoria 168 - C arretes de desmontaje DN150 que sirven a las válvulas de compuerta exist entes. Ilust ración 84 . Propuest as de cambios. Rediseño arqueta de vaci ados del reac t or biológico. - C ambio en la sali da de arq ue ta (Ilus traci ón 85) Eliminación d e tramo PVC teja Ø315 hacia vial, e instalación hacia tram o perpendicul ar solidaria a t ubería enterrada PVC teja Ø 160 . E sto per mit e, por añadido, mejorar l as cotas de la red general de vaciados , evi tando pozos pr ofundos baj o vial pr incipal de la EDAR . Ilust ración 85 . Propuestas de cambios. Rediseño sali da de vaciados del reactor bi ológi co a red ge neral. o Valoración económica. CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TI VO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € EAIS I150 Ud TUB ERÍA A ISI - 316 - L DN - 150 Ø C/ AC CES ORIOS . 2,65 2,6 5 16 6,9 6 44 2,4 4 1146 - 17 Ud CARR ETE D ESM ONT AJE Ø 150 M M. P N - 16 4,00 4, 00 229, 57 918, 28 ETORN Ud TORNILLOS Y ACC ESORIOS 8, 00 8, 00 53, 65 42 9,2 0 3.2. 2.5. 020 m T UB ERÍA PV C - U DN =300 mm / D . EX T. 315 mm 8, 50 - 8,5 0 22, 74 - 19 3,2 9 3.2. 2.5. 005 m T UB ERÍA PV C - U, D N 160 MM , C ORRU GAD A 8, 50 8, 50 8,67 73, 70 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 1.670,33 I 6 . Parrillas del Desarenador - Deseng ras ador: Nuevo Diseño de Líneas o Descripción: Se diseñarán nuevas líneas para las parr illas del desarenador - dese ngr asador, mejor ando la separ ación de En el Anejo nº3 d e cálculos neumáticos (según a partado 5.3.3.) , se comprueba que el diseño del sistema de distr ibución de a ire para el de sarenado del pr etrat amie nto, con un col ector s uperior D N125 y 3 0 bajant es de 1” de diámet ro y 3 ,5 m de altu ra, ca da una de las cuales al imenta a 2 difusores de burbuja gruesa, no puede ser operativo con las soplantes proyectadas: se producen pérdidas de carga que impedirían sumi nistrar el caudal necesario. El nuevo diseño prop uest o, e n colaborac ión c on los principales fabricantes , para la red cons ta de un ú nico colector por canal que se i ntr oduce por el alzado frontal d e cada uno de acer o i noxida ble. Le sigue un colector longitudi nal sum ergido de que PVC reali za el re parto de aire a los difusores. S e mantiene e l mismo número de 60 ud./canal . La comprobaci ón de l a red , que se rec oge en el Anejo n º3 , mantiene el p unto de ope ración de l as soplant es , que funcionan en 2+1R, i nc luso con el cambi o de instalaci ón y tipologí a de parr ill as . En la i lustración 86 s e muestra el croquis de cálculo de la red propuesta para l a air eación del desarenador . Memoria 170 Ilust ración 86 . Propuestas de modificaci ones. Parrillas del desarenador - desengras ador . Esqu em a de cálc ulo. La instalación permanece in alterada excepto : • La entrada desde el e xterior del edi ficio al desarena dor, que se realizará, en lugar de sal vando la coronación de l muro de est e, bajo los canales de desbaste ( acometiendo en los desarenadores mediante pasamuros DN125) . • El tramo desde cambio de m aterial . El colector de P VC dism inuye su ta maño a Ø 110 . Ilust ración 87 . Propuestas de modificaci ones. Parrillas del desarenador - desengr asador . Nueva conf igurac ión. El cambio en el sistema de aireación (Ilus traci ón 87) para el desemulsionado de grasas en el desarenador - desengras ador se re coge e n los planos modi fica dos 02.11 .04 RV . o Valorac ión económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TI VO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € EPNC 18 Ud PARRILLA DE D IFUS ORES DE BU RBUJA GRU ESA DEL D ESARENADOR, 6 0 UD 2, 00 - 2,0 0 9. 51 6,10 - 19. 032, 20 PN Ud PARRILLA DE D IFUSORES DE BURBU JA GRU ESA DEL DESARENAD OR, 6 0 UD 2, 00 2,00 5. 900, 00 11. 800, 0 0 EAIS I125 Ml TUBERÍA A IS I - 316 - L DN - 125 Ø C / ACC ESO RIOS . 135,00 110,00 - 25, 00 12 2,8 1 - 3. 07 0,2 5 EPASA100 Ud PASAMU RO AC ERO INO XID ABLE AIS I - 316 - L/DN - 10 0 2,00 2,0 0 83, 29 16 6,5 8 EAIS I100 Ml TUBERÍA A IS I - 316 - L DN - 100 Ø C / ACC ESO RIOS . 6,00 6, 00 86, 56 519, 36 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € -9.616,51 I 7 . Compresores de Aire: Reubicación de la Instalaci ón Neumática al Edificio d e Deshidratación o Descripción: Se trasladará l a inst alación de compresores de ai re al edificio de deshidr atación. Se propone el tr aslado al ed if icio de deshidrat ación, a ej ecut ar en el segu ndo per íod o de las obras, d onde se encuentran la total idad de los consumidores de aire de se rvicios. Para resolver la inc oher enci a en la defi nición de cauda l es del grupo compr esor, se relaci ona la estimaci ón básica de los consum idores en la plant a: - C ent rífuga s y desatascos de i mpulsiones de fangos deshid ratados : según fabricantes , 110 L/m in. Memoria 172 - E qui pos de t aller: según estimaciones de Pr oyecto, 100 L /m in. - T ajaderas de descarga: según fabri cantes, uti lizaci ón punt ual (2 - 3 descargas/ día), 1 20 - 140 L /min . Por tanto, s e propone un cau dal a 10 bar de 240 L/mi n – como mar ca en ciertos textos del P r oyecto – para el grupo compr esor con la mejora técnica de funcionar físi camente cer ca de los c onsumi dores. El coste de la inst alación se reduce por la disminución de metr os lineales de tu bería de acero ino xidable en la impuls ión y repar to del gr upo en e difici o de des hidra tación y a t alle r. El tras lado de la instal ación s e re fleja en los pla nos de conducc iones 2.0 3.02.05 R V. o Valoración económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TI VO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € EAIS I025 Ml TUBERÍA A IS I - 316 - L DN - 25 Ø C / ACC ESO RIOS . 125,00 30,00 - 95, 00 31,40 - 2.98 3,0 0 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € - 2.983,00 I 8 . Almacenamiento y C ar ga de C loruro Férrico: Reubicación de la Instalació n en P retratami ento o Descripción: La instalaci ón de almacenamient o y carga de cloruro férrico se reubica rá en el área de pretratamie nto. El almacenamiento y dosifi cación de cloruro férrico se propone re ubica r se desde e l interior del e dificio de fangos a l a zona anexa al via l entr e el edi fici o de pretr atamiento y e l react or bil ógico. Por t anto, su eje cución y puesta en m archa ti ene lu ga r durant e las fa ses 2 y 3 de const rucción, habi lit ando su uso par a l a reducci ón de fósforo en la primera puesta en marcha y rec epción de ob ra. El coste de la instalación se reduce por la disminución de met ros lineales de tuberías de PVC de presió n. o Valoración económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COM PARAT IVO PRO YEC TO - PROPUEST A PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € CON STRUCC IÓN C ASET A ADOS ADA A S SAA SIN REPERCUSIÓN ECONÓMI CA TOTAL V. E. PEM CON RESPEC T O A PROYE CTO € 0,00 I 9 . Implantación de Instala ciones Auxiliares: Nueva S ala Anexa a Arqueta de SS AA o Descripción : Se construirá una sala adici onal junto a la arqueta de servicios aux iliares (SSAA) para albergar las ins talaci ones auxiliares conve nie ntes. S e propone t rasl adar o aloj a r grupos de equipos a las inmediaci ones de la arqueta de servicios auxiliares, creando para ello una caseta adosada a la arqueta . Est os s on: - G rupo de pre sión y filtro . Ane xo s a l a cámara , se reduce la l ongitud de aspir ación de l a arqueta . - E qui po de m edida de cl oro. Se da aloja mient o evitando e xposi ción a int emper ie. - D osificaci ón de hipoclorito sódico. Se red uce la instalació n , quedan do junto al punt o de dos ific ación. - D osi ficac ión de clor uro fér ri co. Se aloja lo más cercana posibl e al depósito de almace namiento. Pa ra el lo se ha defi nido la construcci ón de la caseta co mo se propone en l a Ilus tra ción 88 e incluido en la valoraci ón. Ilust ración 88 . Propuesta s de cambios . Ubicación y disposi ción de caseta anexa a arqu eta de SSAA. La propuesta se ha refle jado en los conj untos de planos: - 2.03.02.10 RV. De co nducci ones de dos ific ación de re act ivos , se dibuja n los tr azados pr opuestos par a las impuls iones . - 2.09. 10 . RV . Correspon dient es a la arquet a de sa lida de agua trat ada, se aña den la definición , Memoria 174 ubicaci ón y localizaci ón de e quipos en la caseta de alojam iento . o Valoración económica: CÓ DIGO U D UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC T O MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TI V O PROY ECT O - PROPUESTA PEM UNITA RIO , € VALORACI Ó N ECONÓMICA , € CON STRUCC IÓN C ASET A ADOS ADA A S SAA 10.1. 005 m 3 HOR MIGÓN EN MAS A HM - 15 (HL - 150/ B/25) 24,05 24, 05 59, 23 1. 424, 48 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GAD AS B500S D PAR A ARM AR 150,00 15 0,0 0 1,0 8 16 2,0 0 10.4. 005 m 2 ENC OFRAD O M ETÁL ICO RECT O EN ES TR UC TU RAS DE H ORM IGÓ N 3,38 3,3 8 15,96 388, 09 10.2. 050 m 3 HORMIGÓN AR MADO HA - 30/B /20/ IIa+Q b. EN S O LERAS Y MUR OS 5,69 5, 69 114, 99 654, 01 UXC020 m 2 PAV IMENTO HO RMIGÓ N FRAT ASAD O TRAT . CU ARCITA 21,13 21, 13 19, 88 41 9,9 7 FFZ030 m 2 HOJ A EX TERIOR DE C ERRAMIEN TO D E F ACH AD A 14X19X 30 CM BLOQU E TERMOARC ILLA 31,73 31, 73 40,71 1.29 1,5 2 RQO010 m 2 REVES TIM IENTO MO RTERO MO NOC AP A EN FAC H ADAS 31,73 31, 73 23, 49 74 5,2 2 RIP 030 m 2 P INTU RA PLÁST ICA COLO R A ELEGIR PO R LA DF 63,45 63, 45 5,75 364, 84 RPG 010 m 2 GU ARNEC ID O D E YESO DE C ON ST RUCC IÓN B1 SOBR E PARAM ENT O VER TIC AL 31,73 31, 73 8,55 271, 29 8.1. 0.015 m 2 FO RJAD O D E PLAC AS ALVEO LARES EN ED IFIC IOS 15+ 5 cm 21,13 21, 13 44, 31 93 6,2 7 QAD 020 m 2 CU BIERTA P LANA NO T RANS ITABL E PD TE 1% - 5% 21,13 21, 13 58,66 1.23 9,4 9 LEA010 Ud PUER TA DE EN TRAD A ACERO C HAP A GREC ADA, 2 HO JAS 310x300 c m 1,00 1,0 0 1.234, 20 1.23 4,2 0 DO SIFIC ACIÓ N D E HIP OCLOR ITO 3.2. 2.5. 00 5 m TU BERÍA P VC - U, D N 160 M M, C ORRU GAD A 71,15 - 71,15 8,67 - 616, 87 EPVC025 Ml TUB ERIA PV C DN - 25/PN - 16/C .ACC ESO RIOS 152,30 16,40 - 135, 90 2,02 - 27 4,5 2 18xx x011 Ud ARQUET A 80X 80X10 0 cm RED D OS IFIC ACIÓ N 5,00 - 5, 00 115, 57 - 577, 85 INSTALACIÓ N DE GRUP O Y FILTRO DE AGUA 3.1. 2.3. 02 0 m TU BERÍA P .E.A.D . (P E 100) D N=11 0 mm 196,79 242, 60 45, 81 11, 31 51 8,1 1 EAIS I150 Ml TUBERÍA A IS I - 316 - L DN - 150 Ø C / ACC ESO RIOS . 80,24 8,40 - 71, 84 16 6,9 6 - 11. 9 94,41 DOS IFICACIÓN D E CLORU RO FÉRRICO 3.2. 2.5. 04 0 m TU BERÍA P VC - U, DN= 200 MM CO RRUG ADA 140,68 111, 40 - 29, 28 21, 93 - 64 2,1 1 EPVC025 Ml TUB ERIA PV C DN - 25/PN - 16/C .ACC ESO RIOS 301,36 242,80 - 58, 56 2,02 - 11 8,2 9 18xx x011 Ud ARQUET A 80X 80X10 0 cm RED D OS IFIC ACIÓ N 5,00 4,00 - 1,0 0 11 5,5 7 - 11 5,5 7 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € - 4.6 90 ,13 6.3. 5. Cambios en e quipos elect romecáni cos (E) E1. T ube rías de Im pulsi ón de Ag ua Bruta: Cambio de Válvulas de Maripos a a G uill otina o Descripción: Se reemplazará n las válvulas de mari posa manuales existentes e n las t uberías de impuls ión de agua br uta por válvulas de guill otina. Se instalarán 6 unida des de válvul as de guill otina manu ales DN700 en l as siguiente s zonas para el control y maniobr a de los caudales del nuevo col ector de i mpulsi ón de agua br uta . Esta propuesta se refer encia a la i ncidencia nº11 del es tu dio del Pro yect o sobre los p roble mas der ivados de la instalación de mariposas en aplicaciones con sólidos. No obsta nte, la incl usión de es tas vál vulas provoc a l a mo difi cación de l os c erram ientos de sus arquetas. Dado que estructura de estas válvulas posee un eje - vástago muy supe rior en a ltura al de las mariposa s, y, por tanto, se hace impos ible su ins talac ión en la arque ta de cone xi ón con l a impul sión exist ente (2 u d.), en la nueva arqueta de inter cepción del colec tor de i mpulsi ón (1 ud. nueva, ver pr opuesta Nº2) y en la a rqueta de me dida de agua bruta (3 u d.), con cerramiento superior sobre ellas a la cot a de piso de la ar queta del Proyecto Constructi vo. Las soluciones propuesta pasa por modificar los cerr amientos de las mencionadas arquetas, disponiendo tramex de PRFV c on huec os sobre las p osiciones en planta de los ejes de las válvulas de las arquetas, permitiendo la sali da de este (y el volante de accionamiento manual) al exterior de las arquetas. Las característi cas de las válvulas permiten su montaje y operatividad a la intemperie, por lo que la nueva disposic ión no su pondrá nin guna me rma en gar antía s o f uncionami ento. Para limitar la accesibilidad a la manipulación de las v álvulas, se contem pla una s olución distinta para los cerramientos exteri ores según el caso: - A rque tas de co nexión c on i m pulsión act ual y de i nterce pci ón del cole ctor act ual de a gua bruta. Estas arquetas se encuentran en zona pública accesible. Se utilizará una solución eq uivalente pero adaptada al hecho de encontr arse f uera zona públi ca, ais lando con e l cer ramie nto proyect ado, para ma ntener l a seguri dad contra i ntrusi ón. En la Ilus traci ón 8 9 se muestra la disposición final de la ar queta de intercepción del colector existente de agua bruta. Memoria 176 Ilust ración 89 . Propuestas de cambios. V álvulas de guill oti na y cerramientos en arquet as de conexiones. - A rqueta de m edida de agua brut a. Alrededor de las zonas de tramex generadas en la par te superior de las válvulas, se col ocaría barandil la perimetral de protecci ón, con cadena para poder acceder y manipular cuando sea nece sario. Ilust ración 90 . Propuesta s de cambios . Válvulas de guil lo tina y ce rrami ento en ar queta de medi da . Los planos de ref erencia de est e cambi o son e l co njunto 2.11 .01 RV , de l as instala ciones de la EBAR y la impuls ión de agua br uta, y el conjunt o 2.11.02 RV , de la arqueta de medida de agua b ruta. o Valoración económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € ARQUET A DE C ON EXIÓ N IM PU LSIÓ N EBAR VMARM AN700 Ud VÁLV ULA M ARIPOS A Ø700 FD 3, 00 - 3,0 0 7.74 5,9 0 - 23. 2 37, 70 PN Ud VÁLVU LA D E GUILL OTIN A MANU AL INO X, D N 70 0. 2,00 2,0 0 7.93 2,7 4 15. 8 65, 48 H645213 1 m VALLA DE C ERRAMIENTO PERIMETRA L DEL REC INT O H=2 + 0,40 M + ALAMB RE ESP INO 14,55 14, 55 80, 80 1. 175, 64 ARQUETA D E INTERC EPC IÓN IM PUL SIÓN AG UA BRU TA VMARM AN700 Ud VÁLV ULA M ARIPOS A Ø700 FD 0, 00 0,0 0 7.745, 90 0,0 0 PN Ud VÁLVU LA D E GUILL OTIN A MANU AL INO X, D N 70 0. 1,00 1,0 0 7.93 2,7 4 7. 93 2,7 4 H645213 1 m VALLA DE C ERRAMIENTO PERIMETRA L DEL REC INT O H=2 + 0,40 M + ALAMB RE ESP INO 14,55 14, 55 80, 80 1. 175, 64 ARQUETA M EDID A AG UA BRU TA VMARM AN700 Ud VÁLV ULA M ARIPOS A Ø700 FD 3, 00 - 3,0 0 7.74 5,9 0 - 23. 2 37, 70 PN Ud VÁLVU LA D E GUILL OTIN A MANU AL INO X, D N 70 0. 3,00 3,0 0 7.93 2,7 4 23. 7 98, 22 10.3. 005 kg ACERO EN BA RRAS C ORRU GAD AS B500S D PAR A ARM AR 353, 42 232, 50 - 12 0,92 1,0 8 - 13 0,5 9 10.2. 050 m3 HORMIGÓN ARMA DO HA - 30/B/ 20/ IIa+Qb . EN S OLER AS Y M URO S 7, 11 4, 68 - 2,4 3 114, 49 - 278, 67 0641 - 05 m2 TAPA C HAP A EST RIADA P RFV 6, 60 2, 05 - 4, 56 11 0,93 - 50 5,2 9 TRAMP RFVL m2 TRAMEX P RFV LAGRIM ADO 0, 00 15, 60 15, 60 178, 12 2.77 8,6 7 BARPRFV m BARANDILLA P RFV H = 1.10 0 MM 16, 65 16, 65 399, 18 6.64 6,3 5 TOTAL VALORA CIÓN ECONOMICA P EM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 11.982,79 E2. V álvula de Guil lotina d e Regulaci ón de Agua a Bi ológico: Correcció n de la I nstalaci ón o Descripción: Se realizarán ajustes en la instal ación de la válvula de guillotina que regula el flujo de agua hacia e l pr oces o biológi co. Est o garant izará un func ionami ento adec uad o. La salida de agua del pretrat amiento al reactor biol ógico (planos 2 .11.03) se hace a t ravés de y su caudal se regular á media nte una vál vula de guil lotina motori zada, ins talada s obr e brida d e cuell o de pas amuros, accionada m ediant e servom otor (y vol ante ma nual) con pr olongador por encima de la coronac ión del m uro de canales del desarenador - desengr asador. Memoria 178 Ilust ración 91 . Propuesta s de cambios . Válvula de guill otina m otori zada con prolongac i ón . En la defi nición de l a válvul a, adem ás de prol ongación d e 6 metr os con quita cimbr es , se incluirá únicamente comunica ción de entr ada 4 - 20 m A, en l ugar de entra da y sal ida, puesto q ue el cont rol de l a sali da del servomot or se realiza a través del caudalímetro DN500 aguas abajo . El detal le del e quipo puede verse sobr e los pl anos 2.1 1.4. de la defi nición de los equipos de l desarenador - desengrasador. o Valoración económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € ZZ17 Ud VÁL VU LA DE G UILLO TINA S ERVO MO TORIZ ADA I NO X, DN 600. S EÑAL ENTRA DA 1, 00 - 1,0 0 8.10 2,1 1 - 8. 10 2,1 1 PN Ud VÁLVULA D E GUILLOTINA S UMERGIDA S ERVOMO TORIZAD A INOX, D N 600. S EÑAL ENTR ADA Y EX TENS IÓN 6 M 1,00 1,0 0 12.5 51, 10 12. 551, 1 0 TOTAL VALORA CIÓN ECONOMICA P EM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 4.448,99 E3. E quipos en Líneas de Aire Caliente: Cambios en Válvulas y Carretes o Descripción: Se efectuarán modifi caciones en los equipos relacionados con las líneas de aire calie nte, incl uyendo c ambios e n materiales de v álvulas de mariposa y l a sustit ución de los carretes de desmontaje por j untas de expansió n axia l . Con referencia a las i ncidencias nº25 y nº2 6 , por los m oti vos expuestos en es tas, la propuesta consiste e n la sustit ución: - D e los materiales de cierre o asient o de válvulas de m ariposa , según Tabl a 37 y valora ción. - D e los car retes de des montaj e por junt as de e xpansión a xia l, según Ta bla 38 y valor aci ón. Las partidas de instal ación de válvulas de mari posa en la s líneas de aire se sus tituye n por precios nuevos c on materiales adecuados a la aplicaci ón de aire caliente. Se han sustituido los cierres de es tanqueidad por otros d e tipo caucho fluorado o Vit on ( FKM) . P&ID Ser vicio Cant. DN [mm] PN [bar] Operación Tª trab[ºC] Cuerpo Mat er ial Obtura dor Cie rre Conex . 2.05.02. 02 Aireación desarenador 4 125 10 Palan ca 50 - 80 FD GGG - 40 AISI - 316L FKM Wafer 2.05.02. 03 Maniobra Parrilla Anóxica 4 100 10 E/S 4 - 20 mA 100 - 150 FD G GG - 50 AISI - 316L FKM Wafer 2.05.02. 03 Maniobra Parrilla Aerob ia 3 4 100 10 E/S 4 - 20 mA 100 - 150 FD G GG - 50 AISI - 316L FKM Wafer 2.05.02. 03 Maniobra Parrilla Aerob ia 2 4 150 10 E/S 4 - 20 mA 100 - 150 FD G GG - 50 AISI - 316L FKM Wafer 2.05.02. 03 Maniobra Parrilla Aerob ia 1 4 150 10 E/S 4 - 20 mA 100 - 150 FD G GG - 50 AISI - 316L FKM Wafer 2.05.02. 03 Aireación Reactor biológi co 5 200 10 Vol + Red 100 - 150 FD G GG - 50 AISI - 316L FKM Wafer 2.05.02. 03 Aireación Reactor biológi co 4 250 10 Vol + Red 100 - 150 FD G GG - 50 AISI - 316L FKM Wafer NOTA: En color nara nja , di ámet ro s nomina le s afecta dos por cambios en R 4. Tabla 36 . Propuestas de cambios. Medición y caracterí sticas propuest as de válvulas de mari posa. Las partidas de instalación de carret es de desmontaje en las l íneas de aire caliente a los biológicos, tanto junto a las válvulas de las parrilla s como en las impulsiones de las soplantes, se s ustituyen por compens adores de dilatació n axia l. Memoria 180 MATERIALES PROT ECC IÓ N SER VICIO Cant. DN PN Fluido Tª Fuelle Brid as Torn. Inox. AºCº Aireación desarenador 4 125 10 Aire 50 - 80 ºC AISI 321 S- 235 - JR A4 - Epoxy - p olies ter 250 μm Aireac ión Cámara Anóxica 4 100 10 Aire 100 - 1 50ºC AISI 321 S- 235 - JR A4 - Epoxy - po lies ter 250 μm Aireac ión Cámara Aerobia 1 4 150 10 Air e 100 - 150º C AISI 321 S- 235 - JR A4 - E poxy - po lies ter 250 μm Aireac ión Cámara Aerobia 2 4 150 10 Air e 100 - 150º C AISI 321 S- 235 - JR A4 - E poxy - po lies ter 250 μm Aireac ión Cámara Aerobia 3 4 100 10 Air e 100 - 150º C AISI 321 S- 235 - JR A4 - E poxy - po lies ter 250 μm Aireac ión Cámara Aerob ia 4 250 10 Aire 100 - 150º C AISI 321 S- 235 - JR A4 - Epo xy - pol iest er 250 μm Soplantes Re actor Biológico 5 200 10 Aire 100 - 150º C AI SI 321 S- 235 - JR A4 - Epoxy - poli est er 250 μm Soplantes Re actor Biológico 1 500 10 Aire 100 - 150º C AI SI 321 S- 235 - JR A4 - Epoxy - poli est er 250 μm NOTA: En color nara nja , diámet ros nominales afectados por cam bios en R4. Tabla 37. Propuestas de cambios. Medición y características de compensadores axiales. o Valoración económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € VÁLV ULAS DE MAR IPOS A SERV OMO TOR IZADAS VMARS ER100 Ud VÁL VUL A MARIPO SA S ERVO MOT ORIZAD A SEÑAL EN TRAD A/S ALIDA D N100 8,00 - 8,0 0 3.11 1,7 9 - 24. 8 94, 32 VMARS ER150 Ud VÁL VUL A MARIPO SA S ERVO MOT ORIZAD A SEÑAL EN TRAD A/S ALIDA D N150 8,00 - 8,0 0 3.74 0,8 8 - 29. 9 27, 04 PN Ud V. MARIP OSA M OTO RIZAD A SEÑAL E/ S 4 - 20M A D N100 C IERR E VITÓ N 8,00 8,0 0 3.22 0,2 4 25. 7 61, 92 PN Ud V. MARIPO SA M OTO RIZADA S EÑAL E/ S 4 - 20MA D N150 C IERRE V ITÓ N 8,00 8, 00 3.85 4,3 4 30. 8 34,7 2 VÁLV ULAS DE MAR IPOS A MANU ALES VMARM AN125 Ud VÁLV ULA M ARIPOS A MAN UAL D N - 125 4, 00 - 4, 00 143, 09 - 57 2,3 6 VMARM AN200 Ud VÁLV ULA M ARIPOS A MAN UAL D N 200 PN - 10 5, 00 - 5,0 0 245,3 1 - 1.22 6,5 5 VMARM AN250 Ud VÁLV ULA M ARIPOS A MAN UAL D N 250 P N - 10 4,00 - 4,0 0 39 9,6 5 - 1. 598, 60 PN Ud VÁLVU LA MARIP OSA M ANU AL DN - 125 CIER RE V IT ÓN 4,00 - 4,0 0 16 0,2 6 - 64 1,0 4 PN Ud VÁLVU LA MARIP OSA M ANUAL D N 200 PN - 10 C I ERRE V ITÓ N 5,00 5, 00 27 4,75 1. 373, 74 PN Ud VÁLVU LA MARIP OSA M ANU AL DN 250 PN - 10 CI ERR E VITÓ N 4,00 4,0 0 44 7,6 1 1. 79 0,43 CARR ETES DE D ESM ONT AJE A J U NTAS DE EX PA NSIÓ N 1146 - 11 Ud CARR ETE DES MO NTAJ E Ø 10 0 MM . PN - 16 8, 00 - 8,0 0 191, 31 - 1.53 0,4 8 PN Ud JUNT A EXP ANS IÓN AX IAL FU ELLE AC ERO INOX DN 100. P N10 8,00 8,0 0 463, 00 3.70 4,0 0 1146 - 14 Ud CARR ETE D ESM ONT AJE Ø 125 M M. P N - 16 4,00 - 4,0 0 227,2 7 - 909, 08 PN Ud JUNT A EXPA NSIÓ N AXIAL FUELL E ACE RO IN OX D N125. PN 10 4, 00 4, 00 50 3,8 8 2. 015, 52 1146 - 17 Ud CARR ETE D ESM ONT AJE Ø 150 M M. P N - 16 8,00 - 8,00 22 9,5 8 - 1.83 6,6 4 PN Ud JUNT A EXP ANS IÓN AX IAL FU ELLE AC ERO INOX DN 150. P N10 8,00 8,0 0 54 4,7 6 4. 35 8,0 8 1146 - 20 Ud CARR ETE D ESM ONT AJE Ø 200 M M. P N - 16 5,00 - 5,00 34 1,3 0 - 1.70 6,5 0 PN Ud JUNT A EXP ANS IÓN AX IAL FU ELLE AC ERO INOX DN 200. P N10 5,00 5,0 0 61 7,6 9 3. 08 8,4 5 1146 - 17 Ud CARR ETE D ESM ONT AJE Ø 250 M M. P N - 16 4,00 - 4,00 49 0,5 3 - 1.96 2,1 2 PN Ud JUNT A EXP ANS IÓN AX IAL FU ELLE AC ERO INOX DN 250. P N10 4,00 4,0 0 72 5,6 0 2. 90 2,4 0 1146 -24 Ud CARR ETE D ESMO NT AJE Ø 50 0 M M. P N - 10 1,00 - 1,00 1.43 5,4 5 - 1.43 5,4 5 PN Ud JUNT A EXP ANSIÓ N AXIAL F UELLE AC ERO INOX DN500. P N10 1,00 1,0 0 1.63 2,6 0 1.63 2,6 0 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 9.221,67 E 4 . Puente Desarenador: Mejora de la Evacuación d e Grasas Mediante Compuerta Vertedero o Descripción: Se optimizará la evacuación de grasas en el puente desarenador mediante la instal ación de una compuert a ver teder o. El diseño más eficiente de esta parte del desengrasador pasaría por cambiar del sistema actual mediante rampa y poceta de descarga a una tuberí a en liger a pe ndiente DN100 , a uno de evacu aci ón mediant e c ompuert a motorizada, por la mejora qu e supondría en el tr asiego de los fl otantes hasta el desnata dor. De los manual es de co nstrucc ión y ex plotaci ón de pl an tas de t ratam iento de a gua res idual de Ca dagua se extraen las siguientes conclu siones a cerca de la operatividad de ambos sistemas. En las siguientes I lustraciones se muestra el sistema de evacuación de mediante compuerta mot orizada (izquierda) y mediante rampa fija (derecha). En el segundo, por simplicidad simpl icidad la rasqueta se representa fija y no basculan te. Ilust ración 92 . Propuesta de c ambios. Just ificación cambio evacuación d e grasas en de sarenador . Croqui s nº1. El puente se mueve hacia e l e xtrem o donde se evac úan lo s fl otante s (en est e proyect o, una t olva). C on el sistema de rampa fi ja, la rasqueta basculante en vertical d ebe arrastr ar por ella las gras as y flotantes. Memoria 182 Ilust ración 93 . P ropuesta de cambios. Justifi cación cambio evacuación de grasas en desarenador. Croquis nº2. Cuando el puente llega a la posición de final de car rera, comi enza a bajar la compuerta de tipo vertedero. En el caso de la rampa, al ser fija, tendrá un pun to de cota más alta que la propia lí nea de ag ua para evitar que esta se pierda. Ilust ración 94 . P ropuesta de cambios. Justifi cación cambio evacuación de grasas en desarenador. Croquis nº3. De esta manera la t ajadera q ue va sobre el puent e e mpuj a los f lotant es y la compuert a de ca nal baja su c ota de vertedero ligeramente por debaj o de la cota de agua en el desarenador, de forma que permit e evacuar flotantes con ciert o conteni do en agua , m ejorando el trans porte y mant eniendo li mpia l a tolva y tuberí as de evacuac ión. En cambio, la evacuac ión en se co que se produce en l a de tipo r ampa fij a apenas conti ene agua. Se da la paradoja de que en muchas pl antas que tienen este sistem a utilizan agua de servici os p ara facilit ar su transport e y limpiar los recorr idos de evacuación, con la consecue nte pérdida de eficiencia. Los fabricantes de puentes de perfilería estr uctural par a maquinaria hidráulica s uel en apoyar y dan mayor garantía de eficacia en la ret irada de flotantes en el desare nador mediante compuerta q ue mediante rampa. Este cambio, en el grup o de los de equipos mecánicos, se p uede ver en los pl anos 02.11 .04 y conlleva la sustit ución en l a unidad del p uente de sarenador - desengrasador del tipo de sist ema de evacuación. o Valoración económica: Se prop one l a modif icaci ón de l a uni dad de l puente desar enador origina l pa ra la sust it ución de la est ructur a fij a de retirada de flotantes del c anal. CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € EPNC 13 Ud P UENT E DES ARENA DO R - DES ENGRAS ADO R LON GITU DIN AL 20,2 5M X 4,05M 2, 00 - 2,0 0 22.065, 2 1 - 44.1 30, 42 PN Ud PUENT E DES ARENAD OR LO NGIT UD INAL 20,2 5M X 4,05M C / COMP UERT A 2,00 2,0 0 24.5 75, 57 49. 151, 1 4 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 5.020,72 E5. In dicadores de Presión : Aumento de Medición y Cambio a Tipología Adec uada o Descripción: Se incrementar á la medi ción de indicad ores de presi ón y se seleccionará n tipos de indicadores más apropiados. Se propone la instalación del número de manómet ros indicadores suficiente para la i ndicaci ón local de pr esión en las distintas impulsi ones de fluidos en la nueva plant a. Incluye l a selecc ión de re lojes t ipo “Bourdon ” con conexión ros cada a tuberí a NPT ½” . La Ta bla 39 resume la selecci ón de medición y ca racter ísti cas. Ser vicio S ist ema Medició n Fluido Pr esió n d e trabajo Se parador Memb ra na MANÓMETRO INDI CA DOR Bombe o de Agua Brut a: Impul sión Bomba su mergible 4 A gua residu al bru ta 14,2 mca No MANÓMETRO INDI CA DOR Desar enador : Impul sión B omba ver tical 2 Agua re sidu al c on Are nas 2,5 mca No MANÓMETRO INDI CA DOR Re circ ulac ión : Impulsi ón Bom ba sumerg ible 8 Licor de mezcla bioló gicos 1,2 mca No MANÓMETRO INDI CA DOR Recir c. Ext erna: Im pulsión Bom ba su mergible 5 F ango s se cun dar io s 3,6 mca No MANÓMETRO INDI CA DOR Fangos en Ex ceso: Im pulsi ón Bomba su mergible 3 F ango s s ecun dar io s 6 mca No MANÓMETRO INDI CA DOR Flot ante s: Impul sión Bomba s umer gi ble 2 Flo tan te s y g r asas 9 mca Sí MANÓMETRO INDI CA DOR Vacia dos: Impul sión Bom ba sumerg ible 3 Agua residu al 14 mca No MANÓMETRO INDI CA DOR Clor uro Férr ico: Impul sión Bom bas qu ímic os 1 Cloruro férrico 49% 8 mca Sí MANÓMETRO INDI CA DOR Fangos a Tol va: Im pulsión Bom ba de husi ll o 3 Fangos espesados 3% 10 mca Sí MANÓMETRO INDI CA DOR Polie lect ro lito : I mpu lsión B omb a de hu sillo 3 Polie lectr oli to 20 mca Sí MANÓMETRO INDI CA DOR Fangos a Tol va: Im pulsión Bom ba de husi ll o 2 Fangos de shidrat ados 22% 12 bar Sí Tabla 38 . Propuest as de cambios . Medición y característ icas de manómetros indicado res. La propue sta s upone l a ge ner ación de dos prec ios nuevos de e quipos , se gún l a necesi dad de incl uir m embrana separadora. o Valoración económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € Memoria 184 EME01 075 Ud MANÓMETRO 3 - 40 BAR. 2, 00 0, 00 - 2, 00 25, 10 - 50, 20 PN Ud MANÓME TRO 0 - 12 BAR. 0,00 27,00 27, 00 15 1,3 9 4. 087, 53 PN Ud MANÓME TRO 0 - 12 BAR CO N MEM BRANA SEP ARAD ORA. 0, 00 9, 00 9, 00 187, 04 1. 683,3 6 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 5.720,69 E6. Medid ores - Transmisores: Cambios en Nivel y Clo ro o Descripción: Se realizarán aj ustes en los medidores - transmisores para una medición más precisa de los niveles en dep ósitos de sólidos y l a concent raci ón de cloro de agua de se rvi cios. Los equipos propuest os s on l os siguie ntes: - P ara l a medida y e l contr ol del nivel en e l depósit o de FeCl 3 y las tolvas de f ango des hidrat ado, 3 unidades de m edidores de ni vel tipo r adar para garantizar su funcionamiento en tal es aplicaci ones. - P ara la medida y el control de la cl oración en la cámara de agua de servicios, la modificación de la unidad de me didor - t ransmi sor de cl oro libr e por clor o t otal. o Valoración económica: CÓ DIGO UD UNID AD MED ICIÓ N PRO YEC TO MED ICIÓN PROPUEST A COMPARA TIVO PROYE CTO - PROPUESTA PEM UNITA RIO, € VALORA CIÓN ECONÓMICA, € MEDI DA DE CLOR O EMEDC LO Ud M EDID OR DE C LORO RES IDU AL. MO DEL O: AW40 0 O EQUIV AL ENTE. 1, 00 - 1,0 0 5.87 8,9 9 - 5. 87 8,9 9 PN Ud MEDIDOR AMP EROMÉTRIC O DE C LORO TO TAL. MOD ELO CLT10 C /TRANS 1,00 1,0 0 6.20 2,3 3 6. 20 2,3 3 MEDI DA DE CLOR O ULTRA Ud MED IDO R UL TRAS ONIC O D E NIVEL PIEZO RESIS TIV O. 9, 00 6, 00 - 3,0 0 872,7 4 - 2.61 8,2 2 PN Ud ME DIDOR - TRANSMISO R DE NIVEL RAD AR 3,00 3,0 0 1.07 3,4 7 3.22 0,4 1 TOTAL V. E. PEM CON RE SPECT O A PROYE CTO € 925,54 E7. S alida del Desare nador - D esengrasador: Sustitución de Canales po r Vertedero o Descripción: Se reemplazarán los canales de salida del desarenador - dese ngrasa dor por vertederos, mejorando la efic iencia de la evacuación. que l a norma DIN I SO 1127 , con espesores menores ade cuados, podría satisfacer las solicitaci ones mecánicas de form a holgada con material AISI 316L. - Inst alación eléctrica y de control . El Proyecto or iginal recoge una instal ación eléctrica y de contr ol que dif iere en m ulti tud de aspect os de la realidad. Se hace completamente necesari a la ingeniería para da r soluci ón, al menos, a las siguientes deficiencias: • Ubicac ión no váli da del ce ntr o de secciona mient o y medida . De alojarse en el interior como está proyectado, sería necesario darl e carácter privado y t elem andado por la dis tribui dor a. En otr o caso, debe ser accesible a la mism a desde el exterior. • C entro de transf ormaci ón no di mensi onado correc tament e según la realidad de la potencia i nstalada realmente. S e añade el cambio de normat iva de ecodiseño TIER - 2 del 202 1. • Cablea do de ac ometi da en B.T. (en lu gar de extenderse l a M.T.) a la EBAR insufici ente. • Dimension amiento insu ficiente de los grupos elect rógenos de E DAR y E BAR , batería de condensadores del CG BT y de l os CCM1 y C CM2 de l a plant a . Por consi guie nte, i nsufici ente cableado de fuerza y también de canali zaciones (bandejas, tubos, …) . • Otros como inexi stenci a en presupues to de alumbrado s exteriores, de cables de r ed de tierras, de pararrayos, de botoneras , d e cajas de conexionado en campo , de algunos cablead os de c ontrol, de UPS, de servidores de dato s. - Edificaci ón e i nstalaciones . En cuanto a los aspe ctos co nstr uctivos de los edificios, es conveniente revisar las so luciones proyectadas para los cerramientos y techado s, ya que se tra tan de algun as de carác ter poc o us ual e n const rucción indust rial además de ineficientes, tanto en ejecución como en explo tación. Por otra parte, exist en imp ortantes carencias a nivel de i nsta laci ones en el edif icio de c ont rol de la nueva EDAR. Por ejem plo, l as redes de sa neamiento y pluviales proyect adas en el edificio de control dif icultan la ejecución de la estructura, así como se dibuja u na red complej a e incoherente desde el p unto de vista de su instalación y manten imiento. Por otra pa rte, las i nstalaciones de climati zación de los dos edificios están apare ntemente proyectadas de manera deficitari a, y, en el caso de la sala del CGBT y CCM1 , no existe . Se recomienda la revisión y estudio de la edificación en e l interior de la planta. - Sistem as de desodorización. Memoria 192 El Proyecto de Construcción no define al complet o la red de colectores, bajantes y captaciones a instalar dentro de los edificio s de pre trat amie nto y de deshidrataci ón de fangos . Para la ejecución de una i nstalaci ón eficiente en ambos edificios, es recomendable realizar la ingeniería de defini ción de amba s r edes al com pleto, c ompr obando y r evisan do el punto de funciona mient o en l os ventil adores cent ríf ugos que las si rven. - Tratamiento te rciario o reúso del agua tratada. En el apart ado 4.5. se han dado evidencias para considera r posible el acomet er la insta lación de u n tratamien to terciario en el mism o Proyecto de Constr ucción de la E DA R Pue rt o Real , o bien , e n fase posteri or medi ante proyecto pr opio. Los condi cionant es e xpuestos en el estudio l levan a n o incl uirse en este, m ás allá de h acer la implant ación de la línea de agua adecua da a i ncluir el tratam iento de tercera fase anexo en la parcela de t erreno destinada a est a posibil idad. Memoria 194 A NEJO N º 1 – C ÁLCULOS DE PROCE SO ÍNDI CE 1. Tratamie nto biológi co Anejo Nº 1 – Cálculos de pr oceso 196 1. T RA T AMIE NT O B IOLÓGICO METODO LO GÍA Y FÓRM ULAS DE CÁLC ULO La metodol ogía de cálcul o del react or biol ógico se basa en el us o del program a Bio Wi n. Este progra ma, entre tantos usados para el análisis y dimensionamient o de procesos de tratamiento de agua (en este cas o, residual), tiene c omo inputs una serie de parámetros del fl uido de entrada y salida al mismo, para lo que se ha usado, en su caso, del método empleado por Cadagua para la caracterización de influentes de entr ada aplicada al uso de programas de cálculo. Este método de caracterización del agua bruta se fundamenta en la de la propia demanda q uímica de oxígeno (DQO) del agua ( y, adiciona lm ente, de s u contenido en n itr ógeno (N) y fósf oro (P) ). Los procedimientos de cálculo con simul adores necesitan l a clasificación de las dist intas fracciones de contaminación, al contr ario de procesos de cál culo más sencill os basados en parám etros o reglas de cálculo (p.e.: en la DBO5). El r esultado de la simulación es más preciso pero la caracter ización debe ser correcta. La caracterización de la dem anda química de oxígeno se detalla en los siguientes pará metr os: • Cb+Xb +X oho + Xe +Xbi o = DQO particulada lentament e biodegradable • Svfa+Sb = DQO soluble ráp idamente biodegradable (“so luble” = acetato + compleja) • Su = DQO sol uble n o biode gradable • Cu+Xu = DQO particul ada no biodegrada ble ( Cu no exi s te para I nfl uent Specif ier o I .S. ) DQO i nf l u e nte “So lubl e” Biodegr ada ble (r ap. biod .) No biodegr ada ble “P articulada” Biodegr ada l e ( lent . biod .) No biodegr ada ble Las fracciones de la DQO in fluente, en sentido físico, se dividen en: • Fracción “soluble”. • Es la DQO flocul ada y fil trada con f ilt ro de 0, 45 µm • Svfa: fracción de acet ato (AGV) de la DQO soluble . Es muy r ápidam ente biodegr ada ble. Favorec e l a eliminación biológica de P, y también de N. En definit iva, la “jalea real” de la DQO. • Sb: es la f racci ón soluble biode gradable, e xcluido Svfa. S e degrada rápidam ente, y es im portant e en la desnitrificaci ón. • Su: fracción soluble no biod egradable. “Atraviesa” el pro ceso sin alter arse ni influir en el m ismo . • Fracción “coloidal”. • Diferenci a entr e la DQO fi ltr ada con f ilt ro de 1 ,2 µm y fil t ro de 0,45 µm (fl oculada) . • Cb: se int egra dentr o de la DQO lent ament e biodegrada ble, aunque se biodegrada má s rápidam ente que la Xb . Influye e n el c á lculo de l a DBO5. • Ci: es la fracci ón no biodegr adabl e de la coloi dal. El I .S. del program a de cálcul o no contempla est a fracci ón. Forma par te de los MLSS (adsorbi da por los m icroor ganismos ) y tam bién part e escapa en forma suspendida con e l efl uent e, aunque no se va a detec ta r • Fracción “particul ada”. • DQO reteni da en el fil tro de 1,2 µm. • Xb: fracción parti culada biodegradable (lentam ente). Pero se biode grada casi completamente. La parte Anejo Nº 1 – Cálculos de pr oceso 198 no biodegradada se elim ina junt o al rest o de ML SS. • Xi: no se biode gr ada, se eli m ina con los MLSS, aunqu e son “expe ctadores ” ocupa n es pacio en el reactor biológi co. • Xoho y resto de or ganism os “par ticul ados” (vi vos o muert os) : i ndican un c omienzo del proce so biológic o antes de l a lle gada a la EDAR. Es una fra cción muy reduc ida Los datos necesarios para la caracterización de un agua se o btienen de campañas analíticas. Para este estudio se toman los datos descritos en el proyecto original y los de las campañas realizadas in situ en la entrada a planta actual. Se ha real izado un est udio del r eactor bi ológico de la EDAR Puerto Real de ac uerdo c on los sigui entes escenarios: - E scenario I: cargas contamin antes del Proyecto Constructivo - E scenario II: cargas contaminantes de la campaña de la UTE durante los meses de m arzo a junio de 2022. En todos los esce narios el ca udal consi derado es el c audal medio di ario ( 15.000 m 3 /d ía). ESCEN ARIO I: CARG AS CON TAMI NA NTE S DE L PROYE CTO CO NS TRUC TIVO De acuerdo co n el P royecto Constr uctivo la contam inación que se debe considerar par a el dimensionamiento de la EDAR es la siguiente: Contami nante Valor medio ( mg/l ) DQO 750 DBO 5 400 SS 300 N T 62 P T 12 Las garantías exigidas para l a calidad del agua tratada s on las siguientes: - DB O 5 : 25 mg/l - SS: 35 n g/l - N T : 15 mg/ l - P T : 2 mg/l Partie ndo de los datos del Pr oyec to Const ructi vo hemos procedi do a la carac teri zación del agua bruta, tal como se indic a a conti nuación: PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es CARA CT ERI ZACI ÓN D QO Rendim iento el iminación S S en decantaci ón 1ª -- Rendim iento el iminación S S coloidales en dec antación 1ª -- CARA CTE RIZ ACI ÓN DE LOS SÓL ID OS E N SU SPE NSI ÓN Típico % s/DQ O SS Real % s/ D QO SS no col oid al es SS 48,56% 300,0 40, 00% Por cent aj e de vo láti l es en lo s S S 80,00% SS volátiles SSv 39,54% 240, 0 32,00% SS mineral IS S 60,0 CÁLCU LO DE fcv Y fxsp Típico Valor amor tiguado Valor ex tr emo fcv par a la fracci ón inerte no celuló sica fcvn c 1,600 1,60 Fra cción no celul ó si ca d el al Xi Fupnc 0,500 0,50 Anejo Nº 1 – Cálculos de pr oceso 200 PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es fcv para la f racción inerte ce lulósica fcvc 1,400 1,40 Fra cción celu ló si ca d e l a Xi Fupc 0,500 0,50 fcv s ug erido para sólidos bi odegradables fcv' 1,6327 1,7481 2,0174 Fac tor de ponderac ión para cálc ulo del fcv 0,70 0,30 fcv a dopt ado para sólidos biode gr adables fcv 1,964 Cálc ulo de fxsp e n función de fcv fxsp c alc 0,750 0,729 Facto r f cv par a h ete ró tro fos fcv he t 1,420 1,420 Facto r f cv del ag ua influente (valor medio) fcvi 1,8494 DEMA NDA BI OQUÍM IC A DE OX ÍGEN O Rend i mient o eli min ació n d e DBO5 -- Típico % s/DQ O DB O5 Real % s/ DQO DBO5 DB O5 49,04% 400,00 53, 33% DBO 5 rápidamente bi odegrada bl e DBO5 rb 109,56 DBO 5 coloi dal DBO5 x c 76,49 DBO5 p arti cul ada DBO5 xp 205,56 DBO 5 de heterótrof os DBO5 h et 8,39 DBO5 filtrad a 1,2 µ 22,96% 186, 06 24,81% DBO úl tim a DBOu 70,966% 573,99 76,532% Ratio DB Ou /DB O5 143,5% CÁLCU LO DE DB O5 Y DBOu Facto r d e po nd e raci ón del co efi cien t e K 0 1 Va lor de K sugerido (c riteri o Cadagua) 0,500 0, 843 0,843 Va lor de K sugerido (c riteri o Biowin) C' 0,500 Const ante de degra dación de sólidos coloi dales k1 0,500 Const ante de degra dación de sólidos partic ul ados k2 0,500 Facto r d e d ec ai mien to end óg eno bhet 0,24 0,24 Fac tor de residuo e ndógeno f 0,2 0,2 Coefi ci en te s de la s fór mu l as p ara D BO5 DB O5 DB Ou Residuo endógeno Facto r q ue ap li ca a l a D QO rápi d amen t e biodegradabl e Ai (Sb s ) 0,711 0,869 0, 131 Facto r q ue ap li ca a l a D QO colo id a l Bi (S col) 0,571 0,867 0,133 PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es Facto r q ue apli ca a la D QO p art icul ad a bio deg rad ab le Ci 0,571 0,867 0,133 Facto r q ue apli ca a la D QO po r ma sa ac tiva Di 0,559 0, 800 0,200 400,00 573, 99 89,01 CARA CTE RIZA CIÓN DE LA DE MAND A QUÍM ICA DE OXÍGE NO Rendim iento elimi n ac ión SS en decantaci ón 1ª -- Típico % s/DQ O DQO Real % s/ DQO DQO total del agu a DQO 2,039 750,0 1,875 DQO biode gradable DQOb 82,0% 663, 00 88,4% No biode gradable DQOu 18,0% 87,0 11, 6% No biode gradable sol uble Sus 5,00% 18,1 2,4% No biode gradable pa rticulada Xi (fup ) 13,0% 68,9 9,19% Rápi damente biodegrada ble Sbs (Sbsa+Sbs c) 16,0% 154,2 20,56% Lent am ente b iod eg rad abl e (particulada + col oidal + masa acti va) Xb 66,0% 508,8 58,3% Fra cción d e ac etat o de l a F bs f sbs a 15,00% Fra cción co mpl ej a de l a Fb s f sbs c 85,00% Acet ato Sb sa 2,4% 23,1 3,1% Biod egr adab l e comp l eja (R b cod co mp lex) Sb sc 13,6% 131,0 17,5% Parti cu lad a bio deg rad ab le no co loid al Xsp 49,7% 359,9 48,0% Coloida l Xs c 16,3% 133,9 17,9% Mas a activ a Zb h 0% 15,0 2,0% FRACC IO NES F ILTR ADAS Y COMP UES TAS 62,7% 59,2% DQO f ilt rad a 1, 2 µ Filtered 1,2 µ 37,3% 306,2 40,8% DQO f iltrada 0,45 µ Filtered 45 µ 25,6% 172,2 26,0% Part iculada y coloi dal X 79,0% 577, 8 77,0% Biode gradable: rápi da y coloidal 32,3% 288, 1 38,4% Biode gradable: part i cul ada 49,7% 374, 9 50,0% 443,85 CARA CTE RIZA CIÓN DEL NI TRÓG ENO Ratio típi co Rati o real N total en ret ornos (Solubles y par ticulados) N sol uble en retor no s Anejo Nº 1 – Cálculos de pr oceso 202 PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es NTK agua bruta NTK 8,0% 62,000 8,3% N am oniaca l Nn a 66% NTK 40,3 65,0% Nitr ógeno soluble no biodegradable Nus 2 % s/NT K 1,2 2,0% Nitr ógeno particulado no bi odegradabl e Nu p 7% s/ Xi 4,8 7,0% Nitr ógeno orgánic o No 15,6 Nitr ógeno orgánic o p ar ticulado Nop 50% de Fup nc 7,8 50,0% Nitr ógeno orgánic o solubl e No s 7,8 CARA CTE RIZA CIÓN DEL FÓ SFOR O Ratio típi co Rati o real Fosfor o total retor nos Fósf oro en mate ri a min er al y masa act iv a en reto rno s P to tal (solu bl e y p art icul ad a no aso ciad a a bio mas a) Pt 2,0% 12,00 1,6% P ortof osfatos (sol ubles) P orto 50,0% 7,8 65,0% P par ticulado no biodegr adable no celulós ico Pp u 2,2% 0,8 2,2% P par ticulado biodegr adable Ppb 3,4 11,5% De acuerdo con lo indicado en el Proye cto Const ructivo el volume n del react or bioló gico y su fra ccionami ento se indic an a continuac ión: Fracción (%) Volum en (m 3 ) Zona anaerobia 15,64 3.010 Zona anóxica 15,64 3.010 Zona óxica 68,72 13.230 Total 100 19.250 Este rea ctor biol ógico po drá oper ar medi ante dos conf igur aciones: DN y A 2 O. Con este fi n, la recircul ación interna podrá ser impulsada desde el final de la zona óxica bien al inicio de la zona anaerobia, bien a l inici o de la zona anóxica. Configurac ió n DN I nfl uent e Z ona ana erobi a Z ona anóxica Z ona óxica E fflue n te Fango C loru ro férrico Configurac ió n A 2 O Para el análisis del react or biológico se ha utili zado el pro grama BioWin. Se han real izado sim ulaciones a 16 y 24ºC, en i nvierno y verano, re spectivam ente, t anto par a la confi guración DN como par a la confi guraci ón A 2 O. En el P royecto la recirculación interna se ci fra en el 600% sobre el caudal i nfluente (por encima de lo recomenda do en la norma tiva int ernaciona l que cifr a el máxi mo en el 500% ). L a recir culación interna impulsa los nitratos a la zona anóxica para la desnitrificaci ón de los mismos. Con los datos de l P royecto Co nstruc tivo y el reactor biol ógico del anteproyecto esta r ecirculación no deberá ser m ayor del 200% ya que con estas concentraciones de nitratos e nviados a la zona anóxica se alcanzan las garantías exigid as. Así, con los datos de l Proye cto Const ructivo y el r eacto r biológi co propuesto en dic ho Proyect o se c umplen todas las garantías, tanto las r eferidas a la eliminación de materia car bonada como las r elacionadas con la eliminación de nutrientes, tal como se indica en la si guiente tabla: DN - 16 ºC DN - 24 ºC A 2 O - 16 ºC A 2 O - 24 ºC Edad del fang o (día s) 16 16 16 16 MLSS (kg/ m 3 ) 3.544 3.438 3.427 3.311 Porcentaje de recirculación i nterna (%) 200 200 200 200 Cantidad de Fe dosif icado (k g/día) 122,25 139,5 50,70 55,50 DBO 5 en el eflu ente (mg/l) 5,68 4,96 6,06 5,35 DQO en el efluen te (mg/l) 38,48 37,38 42,04 41,04 SS e n el efluente (mg/l) 18,84 18,28 19,59 18,93 N T e n el efluen te (mg/l) 12,70 12,66 13,68 13,53 P T en el efluente (mg/l) 1,85 1,87 1,77 1,78 I nfl uent e Z ona ana erobi a Z ona anóxica Z ona óxica E fflue n te Fango C loru ro férrico Anejo Nº 1 – Cálculos de pr oceso 204 ESCEN ARIO II: CA RGAS CO NTAMI NA NTES DE LA CAMP AÑ A DE LA U TE DUR AN TE LOS M ESES DE MARZO A J UNI O DE 20 22 Partiendo de los result ados obtenidos en las dos campaña s analíticas r ealizadas por la UTE Ferrovial/ Cadagu a durante los meses de marzo a j unio del año 2022, se concluye que las con centraciones medias de contaminantes del agua brut a son las siguientes: Contami nante Valor medio (m g/l) DQO 444,9 DBO 5 207 SS 131,2 N T 64,4 P T 7,2 Como puede obser varse, la relaci ón DQO/N T es inferior a la de di seño y pasa de 1 2,1 a 6,91, por lo que e l proceso de desnitrificación se realizará con mayor dificul tad. Por esta razón, se procede a la r evisión del cálcul o del react or biológi co propue sto en el pr oyect o. Las garantías exigidas para l a calidad del agua tratada so n las siguientes: - DBO 5 : 25 mg/l - SS: 35 n g/l - N T : 15 mg/l - P T : 2 mg/l Partiendo de los datos analí ticos hemos procedido a la caracterizaci ón del agua bruta, t al como se in dica a continuac ión: CARA CTERI ZA CIÓ N DQ O PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es Rendim iento elimi n ac ión SS en decantaci ón 1ª -- Rendim iento elimi n ac ión SS coloidales en dec antación 1ª -- CARA CTE RIZA CIÓN DE L OS SÓL ID OS EN S US PENS IÓN Típico % s/D QO SS Real % s/ DQO SS no col oidales SS 48,56% 131,2 29,49% Por cent aje d e v olát il es en lo s SS 80,00% PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es SS volátiles SSv 39,54% 105,0 23,59% SS mineral ISS 26,2 CÁLCU LO DE fcv Y fx sp Típico Valor amor tiguado Valo r ex tr emo fcv par a la fracción iner te no celulósica fc vnc 1,600 1,60 Fra cción no celu ló si ca d el al Xi Fupnc 0,500 0, 50 fcv para la fracci ón inerte celulós ic a fcvc 1,400 1, 40 Fra cción ce lul ósi ca d e l a Xi Fupc 0,500 0,50 fcv s ugerido para sóli dos biodegra d ables fcv' 1,6327 1,9638 2,7364 Facto r d e ponderación pa ra cálculo del fc v 0,70 0,30 fcv a doptado para sólidos biodegradables fcv 1,964 Cálc ulo de fxsp en func ión de fcv fxsp ca l c 0,750 0,494 Facto r f cv p ar a het eró tro fos fcvh et 1,420 1,420 Facto r f cv d el agua i n fluen te ( v alor me dio) fcv i 1,7583 DEMA NDA BI OQUÍM ICA DE OXÍG ENO Rend imi ento eli min ació n d e DB O5 -- Típico % s/D QO DB O5 Rea l % s/ DQO DBO5 DBO5 49,04% 207,00 46,53% DBO 5 rá pidamente biodegra dable DBO5 rb 68,46 DBO 5 coloidal DBO5 x c 67,61 DBO5 p art icu l ada DBO5 xp 65,96 DBO 5 d e he terótrofos DBO5 h et 4,97 DBO5 filtrad a 1,2 µ 22,96% 136, 07 30,58% DBO úl tim a DBOu 70,966% 297,96 66,972% Ratio DB Ou/ DBO5 143,9% CÁLCU LO DE DB O 5 Y DB Ou Facto r d e po nde ra ción del co efi cien te K 0 1 Va lor de K sugerido (cr iterio Cadagua) 0,500 0, 431 0,431 Va lor de K sugerido (cr iterio Biowin) C' 0,467 Const ante de degradac ión de sólidos col oidales k1 0,467 Const ante de degradac ión de sólidos parti culados k2 0,467 Anejo Nº 1 – Cálculos de pr oceso 206 PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es Facto r d e d ecai mi ento endó gen o bhet 0, 24 0,24 Fac tor de residuo endóge no f 0,2 0,2 Coefi ci ent es d e la s fór mul as p ar a D BO5 DB O5 DB Ou Resid uo endógeno Facto r q ue apli ca a la D QO rápid a ment e bi odeg rad ab le Ai (Sbs ) 0,711 0,869 0,131 Facto r q ue apli ca a la D QO colo id al Bi (S col) 0,559 0,867 0,133 Facto r q ue apli ca a la D QO p art icul ad a bio deg rad ab le Ci 0,559 0,867 0,133 Facto r q ue apli ca a la D QO po r ma sa ac tiva Di 0,559 0, 800 0,200 207,00 297, 96 46,25 CARA CTE RIZA CIÓN DE LA DE MAND A QUÍM ICA DE OXÍGE NO Rendim iento elimi n ac ión SS en decantaci ón 1ª -- Típico % s/D QO DQO Real % s/ DQO DQO total del agu a DQO 2,039 444,9 2,149 DQO biode gradable DQOb 82,0% 344, 21 77,4% No bi odegradable DQOu 18,0% 100, 7 22,6% No biode gradable sol uble Sus 5,00% 43,0 9,7% No biode gradable pa rticulada Xi (fup ) 13,0% 57,6 12,96% Rápi damente biodegrada ble Sb s (Sbsa +Sb sc) 16,0% 96,3 21,65% Lent am ente b iod eg rad abl e (pa rti cul ad a + coloidal + m asa acti va) Xb 66,0% 247,9 55,7% Fra cción d e ac etat o de l a F bs f sbs a 15,00% Fra cción co mpl ej a de l a Fb s f sbs c 85,00% Acet ato Sb sa 2,4% 14,4 3,2% Biod egr adab l e comp l eja (R b cod co mp lex) Sb sc 13,6% 81,9 18,4% Parti cu lad a biodegradable no col oid al Xsp 49,7% 118,0 26, 5% Coloida l Xs c 16,3% 121,0 27,2% Mas a activ a Zb h 0% 8,9 2,0% FRACC IO NES F ILTR ADAS Y COMP UES TAS 62,7% 41,5% DQO f ilt rad a 1, 2 µ Filtered 1,2 µ 37, 3% 260,3 58, 5% DQO f iltrada 0,45 µ Filter ed 45 µ 25,6% 139,4 40,5% Part iculada y coloi dal X 79,0% 305,5 68,7% PLANTI LLA AGUA BR UTA Ratios y po rcent aj es Biode gradable: rápi da y coloidal 32,3% 217, 3 48,8% Biode gradable: part i cul ada 49,7% 126, 9 28,5% 184,55 CARA CTE RIZA CIÓN DEL NI TRÓG ENO Ratio típi co Rati o real N total en retornos (S olubles y particula dos) N sol uble en retor no s NTK agua bruta NTK 8,0% 64,400 14,5% N am oniaca l Nn a 66% NTK 41,9 65,0% Nitr ógeno soluble no biodegradable Nus 2 % s/NT K 1,3 2,0% Nitr ógeno particulado no bi odegradabl e Nu p 7 % s/ Xi 4 ,0 7,0% Nitr ógeno orgánic o No 17,2 Nitr ógeno orgánic o p ar ticulado Nop 50% de Fup nc 8,6 50,0% Nitr ógeno orgánic o solubl e No s 8,6 CARA CTE RIZA CIÓN DEL FÓ SFOR O Ratio típico R atio real Fosfor o total retor nos Fósfor o en m ateri a min er al y ma sa act iva en r etor nos P to tal (solu bl e y p art icul ad a no aso ciad a a bio mas a) Pt 2,0% 7,20 1,6% P ortof osfatos (sol ubles) P orto 50,0% 4,7 65,0% P par ticulado no biodegr adable no celulós ico Pp u 2,2% 0,6 2,2% P particulado bi odegra d able Ppb 1,9 11,5% En primer lugar, se h an rea lizado si mulaci ones con el program a BioWin para e l reac tor bi ológico proyec tado en el ant eproyecto. Se han real izado sim ulacion es a 16 y 24ºC tanto para l a conf iguraci ón DN como para la configur ación A 2 O . Como ya s e ha indica do ant eri ormente , en el anteproyec to la recircul ación inter na se cif ra en el 600% sobre el caudal i nfluente ( por e ncima de l o rec omendado en la norm ativa i nternaci onal que cif ra e l máxim o en el 500). Con los da tos de la campa ña de l a UTE de Marz o a Juni o de 2 022 y el r eacto r del ant eproyecto esta recirculación no deberá ser mayor del 100% ya que aunque se envíen mayores concentraci ones de nitratos a la zona anóxica, ést os no podrá n ser desnitri ficados debido a l pequeño v olumen de di cha zona. Con el react or biológi co propue sto en el ant eproyect o no se han podi do cumplir la s garantí as en lo que se refiere a la el iminación de nitrógeno, tal como se indica en la siguiente t abla: Anejo Nº 1 – Cálculos de pr oceso 208 DN - 16 ºC DN - 24 ºC A 2 O -1 6 ºC A 2 O- 24 ºC Edad del fang o (día s) 16 16 16 16 MLSS (kg/ m 3 ) 2.082 2.027 2.077 2.018 Porcentaje de recirculación i nterna (%) 100 100 100 100 Cantidad de Fe dosif icado (k g/día) 153,75 165 151,5 159,75 DBO 5 e n el e fluente (mg/l) 5 4,25 4,94 4,28 DQO en el efluen te (mg/l) 61,27 60,92 61,95 60,99 SS en el eflu ente (mg/l) 19,6 18,69 19,14 18,60 N T e n el efluen te (mg/l) 21,82 21,09 24,16 23,86 P T en el eflue nte (mg/l) 1,92 1,91 1,91 1,93 Como se puede observar, n o se alcanzan las garantías en l o relativo a la concentración de nitrógen o total con ninguna de la s dos conf igura ciones cons ideradas ( DN y A 2 O). Por esta r azón, proponem os modifi car el f racciona miento de l react or bi ológico de la EDAR P uerto Re al. Así , la zona no aireada representar á casi el 40 % del vol umen total del reac tor biol ógico. En l a tabla s iguiente s e indica el fraccionamient o propuesto para el reactor biológico de la E DAR Puerto Real. Fracción (%) Volum en (m 3 ) Zona anaerobia 15,64 3.010 Zona anóxica 23,45 4.515 Zona óxica 6 0 ,91 11.725 Total 100 19.250 Con el f racciona miento pr opuest o se c umplen todas las garantí as para la confi gurac ión DN pero no par a la configur ación A 2 O (q ue no cumple las garantí as referidas a la elim inación de N), tal como se indica en la siguiente tabla. No obstante, ante posibles variaciones futuras de l as concent raciones de los contaminantes del agua bruta, e sta co nfigura ción A 2 O puede se r muy útil. DN - 16 ºC DN - 24 ºC A 2 O -1 6 ºC A 2 O- 24 ºC Edad del fang o (día s) 16 16 16 16 DN - 16 ºC DN - 24 ºC A 2 O -1 6 ºC A 2 O- 24 ºC MLSS (kg/ m 3 ) 2.091 2.021 2.086 2.024 Porcentaje de recirculación i nterna (%) 350 350 150 150 Cantidad de Fe dosif icado (k g/día) 152,25 156 145,5 153,75 DBO 5 e n el e fluente (mg/l) 5,07 4,32 5,04 4,39 DQO en el efluen te (mg/l) 61,98 60,14 61,25 60,31 SS e n el efluente (mg/l) 18,41 17,39 17,94 17,41 N T e n el efluen te (mg/l) 14,40 13,73 18,91 18,49 P T en el eflue nte (mg/l) 1,90 1,96 1,91 1,95 Como puede observarse, con el reactor bi ológico propuesto por la UTE la recirculación inter na deberá ser del 350% sobre el caudal m edio. Anejo Nº 2 – Cálcul os hidrá ulicos 216 Factor de fr icción s/ Col ebrook f 0,024 Nº entr adas brusc as n1 Ud. 1 Nº de s alidas brus cas / D eriv aciones en T n2 Ud. 1 N° de v álvu las de c ompuer ta n3 Ud. 1 Nº de v álvu las de m ariposa n4 Ud. 0 kv0 de l a válvu la de mari pos a kvo m³/s 0,6 N° de v álvu las de r etenc ión n5 Ud. 1 N° de c odos a 90° n6 Ud. 0 N° de c odos a 45° n7 Ud. 0 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de compu erta L1 s/ Camer on m 1,3 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de retenc ión L2 s/ Camer on m 14 Longitu d de tu bería r ect a L3 m 8 Longitu d equiv ale nte L L1+L2+ L3 m 23,363 Pérdida de car ga e n entr adas brusc as h1 0,5.v²/ 2g m 0,047 Pérdida de car ga e n salida s br uscas h2 v²/2g m 0,094 Pérdida en vá lvulas de mar iposa h3 (Q/kv0)².10 m 0,000 Pérdida de car ga e n codos a 90 ° h4 0,45xV²/( 2g) .n6 m 0,000 Pérdida de car ga e n codos a 45 ° h5 0,35xV²/( 2g) .n7 m 0,000 Pérdida de car ga e n tuber ía eq uiva lente h6 fx(L/Ø)xV ²/(2g) m 0,325 Pérdida de car ga to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,466 Pérdidas de c arga en el co lec tor comú n aér eo * Tuber ía col ectora aérea Caudal de dis eño (m³ /h) Q m³/h 300,0 Caudal de dis eño (m³ /s) Q' q'xn m³/s 0,0833 Diámetr o interior (mm) Ø mm 265 Diámetr o nom inal (m) Ø m 0,265 Mater ial: SS Rugosi dad e mm 0,3 Velocid ad a caudal de dise ño V 4Q/( πØ 2 ) m/s 1,51 Tempera tura del ag ua t ºC 15,0 Viscos idad ci nemát ica v m²/s 1,14E - 06 N° Reyn olds Re V.Ø/v 3,52E+ 05 Factor de fr icción s/ J ain f' 0,021 Factor de fr icción s/ C ol ebrook f 0,021 Nº en tradas br uscas n1 Ud. 0 Nº de s alidas brus cas n2 Ud. 0 N° de v álvu las de c ompuer ta n3 Ud. 1 Nº de v álvu las de m ariposa n4 Ud. 0 kv0 de l a válvu la de mari pos a kvo m³/s 1,5 N° de v álvu las de r etenc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 90° n6 Ud. 1 N° de c odos a 45° n7 Ud. 0 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de compu erta L1 s/ Camer on m 2,1 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de retenc ión L2 s/ Camer on m 0 Longitu d de tu bería r ect a L3 m 8 Longitu d equiv ale nte L L1+L2+ L3 m 10,073 Pérdida de car ga e n entr adas brusc as h1 0,5.v²/ 2g m 0,000 Pérdida de car ga e n salida s br uscas h2 v²/2g m 0,000 Pérdida en vá lvulas de mar iposa h3 (Q/kv0)².10 m 0,000 Pérdida de car ga e n codos a 90 ° h4 0,45xV²/( 2g) .n6 m 0,053 Pérdida de car ga e n codos a 45 ° h5 0,35xV²/( 2g) .n7 m 0,000 Pérdida de car ga e n tuber ía eq uiva lente h6 fx(L/Ø)xV ²/(2g) m 0,094 Pérdida de car ga to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,146 Pérdidas de c arga en el co lec tor comú n ent errado * Tuber ía enter rad a Caudal de dis eño (m³ /h) Q m³/h 300,0 Caudal de dis eño (m³ /s) Q' q'xn m³/s 0,0833 Diámetr o int erior (m m) Ø mm 220,4 Diámetr o int erior (m) Ø m 0,220 Mater ial: PE Rugosi dad e mm 0,1 Velocid ad a caudal de dise ño V 4Q/( πØ 2 ) m/s 2,18 Tempera tura del ag ua t ºC 15,0 Viscos idad ci nemát ica v m²/s 1,14E - 06 N° Reyn olds Re V.Ø/v 4,23E+ 05 Factor de fr icción s/ J ain f' 0,018 Factor de fr icción s/ C ol ebrook f 0,018 Nº en tradas br uscas n1 Ud. 0 Nº de sal idas brusc as n2 Ud. 0 N° de v álvu las de c ompuer ta n3 Ud. 1 Nº de v álvu las de m ariposa n4 Ud. 0 kv0 de l a válvu la de mari pos a kvo m³/s 1,0 N° de v álvu las de r etenc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 90° n6 Ud. 1 N° de c odos a 45° n7 Ud. 1 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de compu erta L1 s/ Camer on m 1,7 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de retenc ión L2 s/ Camer on m 0 Longitu d de tu bería r ect a L3 m 65 Longitu d equiv ale nte L L1+L2+ L3 m 66,719 Pérdida de car ga e n entr adas brusc as h1 0,5.v²/ 2g m 0,000 Pérdida de car ga e n salida s br uscas h2 v²/2g m 0,000 Pérdida en vá lvulas de mar iposa h3 (Q/kv0)².10 m 0,000 Pérdida de car ga e n codos a 90 ° h4 0,45xV²/( 2g) .n6 m 0,110 Pérdida de car ga e n codos a 45 ° h5 0,35xV²/( 2g) .n7 m 0,085 Pérdida de car ga e n tuber ía eq uiva lente h6 fx(L/Ø)xV ²/(2g) m 1,292 Pérdida de car ga to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 1,486 Pérdidas de c arga en el co lec tor comú n aér eo * Tuber ía aér ea Caudal de dis eño (m³ /h) Q m³/h 300,0 Caudal de dis eño (m³ /s) Q' q'xn m³/s 0,0833 Diámetr o int erior (m m) Ø mm 265 Diámetr o int erior (m) Ø m 0,265 Mater ial: SS Rugosi dad e mm 0,3 Velocid ad a caudal de dise ño V 4Q/( πØ 2 ) m/s 1,51 Tempera tura del ag ua t ºC 15,0 Viscos idad ci nemát ica v m²/s 1,14E - 06 N° Reyn olds Re V.Ø/v 3,52E+ 05 Factor de fr icción s/ J ain f' 0,021 Factor de fr icción s/ C ol ebrook f 0,021 Nº en tradas br uscas n1 Ud. 0 Nº de s alidas brus cas n2 Ud. 1 N° de v álvu las de c ompuer ta n3 Ud. 0 Nº de v álvu las de m ariposa n4 Ud. 0 kv0 de l a válvu la de mari pos a kvo m³/s 1,5 N° de v álvu las de r etenc ión n5 Ud. 0 Anejo Nº 2 – Cálcul os hidrá ulicos 218 N° de c odos a 90° n6 Ud. 2 N° de c odos a 45° n7 Ud. 0 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de compu erta L1 s/ Camer on m 0,0 Longitu d equiv ale nte vá lvulas de retenc ión L2 s/ Camer on m 0 Longitu d de tu bería r ect a L3 m 12 Longitu d equiv ale nte L L1+L2+ L3 m 12,000 Pérdida de car ga e n entr adas brusc as h1 0,5.v²/ 2g m 0,000 Pérdida de car ga e n salida s br uscas h2 v²/2g m 0,117 Pérdida en vá lvulas de mar iposa h3 (Q/kv0)².10 m 0,000 Pérdida de car ga e n codos a 90 ° h4 0,45xV²/( 2g) .n6 m 0,105 Pérdida de car ga e n codos a 45 ° h5 0,35xV²/( 2g) .n7 m 0,000 Pérdida de car ga e n tuber ía eq uiva lente h6 fx(L/Ø)xV ²/(2g) m 0,112 Pérdida de car ga to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,334 Perdida de car ga to tal 2,433 Altura n anomét rica máx ima 12,48 Altura n anomét rica medi a - Altura m ano métric a míni ma - Marge n de s egurida d altur a man ométr ica 0,1 Punto de fun cionamie nto Caudal uni tario Q m3/h 100,00 Altura n anomét rica Hm mca 13,7 PÉR DIDAS PO R ROZ AMI ENT O - Pérdidas de carga en tuberías a sección llena o tu bería a secci ón parcialmente llena: Utiliza mos la fórmula d e Darcy - Weisbach: Donde: h, es la pér dida de carga e n el tramo de tubería ( m) f; es e l factor de fric ción obt enido de la f órmula de Coleb rook D, e s el diámetro o diá metro hidráu lico (m) v, es la vel ocidad del flui do en l a tuberí a (m/s) ℎ = 𝑓𝑓 𝐷𝐷 𝑣𝑣 2 2 𝑔𝑔 g, es la aceleración de l a gravedad (m/s2)" El factor de fricción "f" se calcula m ediante la ecuación de Colebrook - Whi te, tante ando con valore s de f, ya que la ecuación no es expl ícita "Donde: f, es el factor de fricci ón, e, es la rugosidad de la tuberí a (m) D, e s el diámetro o diá metro hidráu lico (m) Re, es el número de Reynold s Las rugosidade s empleada s s on: 0,1 mm par a tubería s plásti cas, de P VC, PE o Pol iéster . 0,3 mm par a tubería s de fun dición y acer o inoxida ble 0,6 mm para tuberías de acer o al carbono Las rugosidades empleadas son superiores a las reales , que , en muchos casos, sobre t odo tuberías plásticas no superan el 0,01 mm. No obs tante , se mayoran las r ugosidades como coeficiente de seguridad en el cálculo y para tener en cuenta, además , el posible ensuciamiento de las tuberías con el us o. En caso de t uberías parcialm ente llenas se apl ica la fór mula de Darcy; en este caso se aplica en dicha f órmula el diám etro hidr áulico ( equivalent e a cuatr o veces la se cci ón de líquido, dividi do por e l perím etro moj ado). - Pérdidas de carga en canales Para el cálculo de la pérdida de carga en canales se aplica la fórmul a de Manning - Strickler: O, despejan do i; 1 � 𝑓𝑓 = − 2. 𝑙𝑙𝑙𝑙𝑔𝑔 � 𝑒𝑒 3,7 𝐷𝐷 + 2, 51 𝑅𝑅𝑒𝑒 � 𝑓𝑓 � 𝑉𝑉 = 𝐾𝐾𝐾𝐾 𝑅𝑅 2 3 � 𝑖𝑖 1 2 � i = � 𝑉𝑉 𝐾𝐾𝐾𝐾 . 𝑅𝑅 2 3 � � 2 Anejo Nº 2 – Cálcul os hidrá ulicos 220 Donde: V, es la velocidad de flujo en el canal (m /s) R, es el radi o hidr áulico ( m) Ks, es un coeficiente, asocia do a la rugosidad de las pa rede s i, es la pérdida de car ga o pendiente del canal (m/m) Para el c oeficie nte Ks, adopt am os un valor de 75 (pare des de hor migón bie n ter minadas ). Para canales con aportación creciente o decreciente, la pér dida de carga calculada ante riormente se le afect a de un coefi ci ente reductor de 1/3, según se j ustifica en diver sos manuales de hidráulica. PÉR DIDAS SI NGUL ARE S - Pérdidas en codos Las pérdidas en codos se cal culan con la siguiente fórmul a: Donde: H, es la pérdi da de carga (m) V, es la velocidad de l flui do (m /s) g, es la aceleración de l a grave dad (m/s2) K, es el coeficiente de pérdid a de carga característ ico de la singularidad Como norma general se ado ptan los siguientes coeficient es K: 0,45, para codos a 90º 0,35, para codos a 45º 2, para cambios de direcci ón de 90º en canales - Pérdidas en válvulas de com puert a y válvulas de re tención Se calcul a como u na longitu d equival ente de tuberí a, adi cional a l a longitud r ecta de t ubería, de a cuerd o con lo indicado e n el ábaco del CA MERO N HYDR AULI C DATA H = 𝐾𝐾 𝑉𝑉 2 2 𝑔𝑔 - Pérdidas en vavulas de mariposa Las péridas en válvuas de m ariposa se calculan con la si guiente fórmul a: Donde: H, es la pérdida de carga (m) Q, es el caudal (m3/s) Kv0, es el caudal en m 3/s q ue origina una pérdida de c arga de 1 bar . Este dat o lo f aci lita el fabri cante de la válvula, e n función del mode lo y diá metro. - Estrechamientos y ensanchami entos bruscos Las pérdidas en ensanchami entos y esrechamientos bruscos se calculan con la siguie nte fórmula: H = 10 � 𝑄𝑄 𝐾𝐾𝑣𝑣 0 � 2 H = 𝐾𝐾 𝑉𝑉 2 2 𝑔𝑔 Anejo Nº 2 – Cálcul os hidrá ulicos 222 Donde: H, es la pérdida de carga (m) V, es la velocidad antes del ensanchamiento o depues del estrechami ento g, es la aceleración de l a gravedad (m/s2) K, es un coeficinete de pérdidas" "Se adoptan los siguientes va lore s de K: 0,5, para est rechami ento des de un gran depósito a una tu berí a 1, para ensanc hami ento desd e una tuber ía a u n gran depósi to - Estrechamiento gradual La pérdida de carga en un es trechamiento gradual se calcul a según la siguiente fórmula Donde: H, es la pérdida de carga (m) V, es la velocidad tras el est rechamient o (m/s) g, es la aceleración de l a gravedad (m/s2) K, es un coeficinete de pérdidas dado por la ecuación sigui ente (manual de CRANE): Siendo: α, el ángulo total del estrech amiento β, es la relaci ón entre diámetr os (después/antes del estrec hamiento)" Si el ángul o del estr echamie nto es superi or a 45º se consi dera, por segur idad, como un estr echamient o total , desde depósi to de gr an dime nsión a t ubería - Ensanchami ento gradual La pérdida de carga en un en sanchamiento gradual se cal cula según la siguiente fórm ula: K = 0,8 𝐾𝐾𝑒𝑒𝑠𝑠 ( 𝛼𝛼 2 ) [ 1 − 𝛽𝛽 2 ] 2 H = 𝐾𝐾 𝑉𝑉 2 2 𝑔𝑔 H = 𝐾𝐾 𝑉𝑉 2 2 𝑔𝑔 Donde: H, es la pérdida de carga (m) V, es la velocidad antes del ensanchamiento (m /s) g, es la aceleración de l a gravedad (m/s2) K, es un coeficinete de pérdidas dado por la ecuación sigui ente: (manual de CRANE) : Siendo: α, el ángulo total del ensanchami ento β, es la relaci ón entre diámetr os (antes/después del ensanchamiento) Si el áng ulo del ensancha mi ento es su perior a 45º se c onside ra, por se guridad, como un ensancham iento total , desde tuber ía a dep ósito de g ran di mensión . PÉR DIDAS EN VERTE DE ROS - Vertedero de pared delgada, sin contración later al Utilizamos la fórm ula general de pérdida de carga en ver tederos: O, despejan do H Siendo: H, la pérdida de car ga (m) Q, el caudal (m3/s) L, longitud del ver tedero (m ) g, acelarción de la gravedad (m/s2) μ, es el c oeficiente de desague del vert edero, que se calcul a a partir de la siguiente fór mula (REHBOCK): K = 2,6 𝐾𝐾𝑒𝑒𝑠𝑠 ( 𝛼𝛼 2 ) [ 1 − 𝛽𝛽 2 ] 2 Q = 𝜇𝜇 𝐿𝐿𝐿𝐿 � 2 𝑔𝑔𝐿𝐿 H = � ( 𝑄𝑄𝜇𝜇 𝐿𝐿 ) 2 2 𝑔𝑔 3 Anejo Nº 2 – Cálcul os hidrá ulicos 224 Donde, P es la pala del verte dero (distancia desde el fon do de la arqueta hasta la cresta del vert edero) (m). En las fórmul as anteri ores, al no poderse depejar el va lor de H, se debe ir tanteand o con valores de H, para obtener val ores de μ que pe rmitan recalcular H, hasta que las difer encias con los valores inici ales de tanteo sean despreciables . - Verteder o sumergi do Se calcula despejando H2 en la siguiente fórmula (VILLEMONTE) Es decir: Donde: H1, es la altura de agua aguas arriba de la crest a del vertedero (m ) H2, es la altura de agua a guas debaj o de la cresta del vert edero (m) Q, es el caudal que ci rcula por el vert edero (m3/s) Q1, es el cau dal que ci rcula ría por el vert edero (m3/ s) suponiendo qu e tuvi ese una carga de agua H1, aguas arriba del mism o, y no estuviese sumer gido (se calcula medi ante el procedim iento indicado e n el a part ado anterior). La pérdida de carga en el vertedero sumergido será: 𝜇𝜇 = 2 3 � 0, 605 + 1 1050 𝐿𝐿 − 3 + 0, 08 𝐿𝐿 𝑃𝑃 � 𝐿𝐿 2 = 𝐿𝐿 1 � 1 − 𝑄𝑄 𝑄𝑄 1 1 0 , 385 � � 1 1 , 5 � 𝐿𝐿 = 𝐿𝐿 1 − 𝐿𝐿 2 𝑄𝑄 𝑄𝑄 1 = � 1 − � 𝐿𝐿 2 𝐿𝐿 1 � 1 , 5 � 0 , 385 1. C OMPROBACI ÓN DE L A LÍNEA P IEZOMÉT RICA DATO S DE P AR TIDA Cotas Cota urb anización msnm 5,2 Cotas de marea Valore s extremos según mare ógrafo C ádiz Mañana Tarde Máxi mo msnm 3,670 3,670 Míni mo msnm 0,190 0,220 Valore s extre mos según levan tamiento topo gráfico Mañana Tarde Máxi mo msnm 1,970 1,970 Míni mo msnm - 1,510 - 1,480 Cota máxima de agua en Mue lle Puer to La Cabe zuela msnm 1,97 Caudales Q punta Qmax Agua br uta m3/h 1.000 3.750 Caudal a Reactor B iológi co m3/h 1.000 1.000 Caudal agua de sa lida m3/h 1.000 1.000 EVAC UACI ÓN PO R EM IS ARIO Medici ón estimad a sobre Go ogle DN 900 m 1510 Tramo me dido en Go ogle ju sto de spués del p aso bajo e l puente hasta el muell e m 1510 DN 1000 m 406,02 Tramo desde arque ta nueva int er cep c ión pasa ndo por debaj o del estribo d el puent e. m 86,02 Tramo en "Cone xión con emisar io…" m 320 Cota de agua en el punto de vertido C0 m 1,97 Tramo 1 000 * Tubería Caudal de diseño ( m³/h) Q m³/h 3.750 Caudal de diseño ( m³/s) Q' q'xn m³/s 1,0417 Diámetr o interi or (mm ) Ø mm 1.000 Diámetr o nominal ( m) Ø m 1,000 Material: GRP Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a c audal de dise ño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,33 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 226 Temperatur a de l ag ua T ºC 15,0 Viscosi dad cinem ática V m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 1,16E+0 6 Factor de f ricc i ón s/ Ja i n f' 0,013 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,013 Nº entradas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 0 Nº de vál vulas de mari pos a n4 Ud. 0 kv0 de la vál vula de maripo sa kvo m³/s 25,5 N° de v álvula s de rete nc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 1 Longitud equ ivalent e válv ulas de compuer ta L1 s/ Cameron m 0,0 Longitud equ ivalent e válv ulas de retenc ión L2 s/ Cameron m 0 Longitud de tuber ía r ecta L3 m 406,02 Longitud equ ivalent e L L1+L2+L3 m 406,020 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,045 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 v²/ 2g m 0,090 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,031 Pérdida de carg a en tuberí a e quivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 0,484 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,650 Tramo 9 00 * Tubería Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 3.750 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 1,0417 Diámetr o inter ior (mm) Ø mm 900 Diámetr o nomi nal ( m) Ø m 0,900 Material: GRP Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de di señ o V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,64 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,0 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 1,29E+0 6 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,013 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,013 Nº entradas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 0 Nº de vál vulas de mari pos a n4 Ud. 0 kv0 de la vál vula de maripo sa kvo m³/s 20,7 N° de v álvula s de rete nc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 1 Longitud equ ivalent e válv ulas de compuer ta L1 s/ Cameron m 0,0 Longitud equ ivalent e válv ulas de retenc ión L2 s/ Cameron m 0 Longitud de t uberí a recta L3 m 1510 Longitud equ ivalent e L L1+L2+L3 m 1510,000 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,068 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 v²/ 2g m 0,137 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,048 Pérdida de carg a en tuberí a e quivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 3,060 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 3,313 Cota de agua en la arqueta d e inter cepció n Ca1 m 5,93 Colector entr e arquet a de ser vicios auxil iares y arqu eta de intercep ción * Tubería Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 3.750 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 1,0417 Diámetr o inter ior (m m) Ø mm 1.000 Diámetr o nomi nal ( m) Ø m 1,000 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,33 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,0 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 1,16E+0 6 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,013 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,013 Nº entradas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 0 Nº de vál vulas de mari pos a n4 Ud. 0 kv0 de la vál vula de maripo sa kvo m³/s 25,5 N° de v álvula s de rete nc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 0 Longitud equ ivalent e válv ulas de compuer ta L1 s/ Cameron m 0,0 Longitud equ ivalent e válv ulas de retenc ión L2 s/ Cameron m 0 Longitud de t uberí a recta L3 m 15,8 Longitud equ ivalent e L L1+L2+L3 m 15,800 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,045 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 v²/ 2g m 0,090 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a e quivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 0,019 Pérdida de carg a to tal ht2 h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,153 Total pérd ida de carga hT ht1+ht 2 m 4,116 Cota de a gua e n sali da ar quet a de ser vicio s auxil iares C1 hT+C0 m 6,09 ARQU ETA DE S ERVI CI O S AUXILI AR ES Cota de agua en salid a arq uet a de serv icios auxil iare s C1 hT+C0 m 6,09 *Verteder o de salida tota l Tipo de verteder o: pare d delgada, sin co ntracci ón latera l. Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 3.750 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 228 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 1,042 Longitud de verte dero L m 5 Altura de pala P m 3,600 Guarda agua s abajo del verte dero G m 0,814 Tanteando en la fór mula d e R ehbock con: h' m 0,236 deducim os alt ura d e agua sobr e verteder o h (Q/(µ L(2g)^(0,5))^(2/ 3 ) m 0,236 Coeficient e de desag üe µ Rehbock 0,410 Calado del depós ito H P+h m 3,836 Cota de la cresta del verte der o de salida a emisario C1 C+G m 6,90 Cota de solera de l a arqueta s alida a em isari o C2 C1 -P m 3,30 Cota de l agua e n la ar queta s alida a em isari o C' C1+h m 7,14 *Verteder o de salida a tratada Tipo de verteder o: pare d delgada, sin co ntracci ón l ateral. Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 1.000 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,278 Longitud de verte dero L m 4 Altura de pala P m 3,900 Guarda agua s abajo del verte dero G m 0,064 Tanteando en la fór mula d e R ehbock con : h' m 0,113 deducim os alt ura d e agua sobr e verteder o h (Q/(µ L(2g)^(0,5))^(2/ 3 ) m 0,113 Coeficient e de desag üe µ Rehbock 0,411 Calado del depós ito H P+h m 4,013 Cota de la cresta del verte der o de salida de agua tratada C1 C+G m 7,20 Cota de solera de l a arqueta s alida de agua t ratada C2 C1 -P m 3,30 Cota de l agua e n la ar queta s alida de agua t ratada C' C1+h m 7,313 DECA NT ACIÓN SECU NDA RIA Y CO NE XION ES Cota de l agua e n la ar queta s alida de agua t ratada m 7,313 * Tubería Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 1.000 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 0,2778 Diámetr o inter ior (mm) Ø mm 600 Diámetr o nomi nal ( m) Ø m 0,600 Material: SS Rugosidad e mm 0,3 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 0,98 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,0 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 5,18E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,018 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,018 Nº entradas bru scas n1 Ud. 0 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 0 Nº de vál vulas de mari pos a n4 Ud. 1 kv0 de la vál vula de maripo sa kv o m³/s 7,7 N° de v álvula s de rete nc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 1 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 0 Longitud equ ivalent e válv ulas de compuer ta L1 s/ Cameron m 0,0 Longitud equ ivalent e válv ulas de retenc ión L2 s/ Cameron m 0 Longitud de t uberí a recta L3 m 1,5 Longitud equ ivalent e L L1+L2+L3 m 1,500 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,000 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 v²/ 2g m 0,049 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,013 Pérdida de carg a en codos a 90° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,022 Pérdida de carg a en codos a 45° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a e quivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 0,002 Pérdida de carg a to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,087 *Cono de amplia ción Caudal Q m³/h 1.000 Diámetr o antes de la amp liaci ón Ø1 mm 500 Diámetr o después de la ampli ació n Ø2 mm 600 Velocida d en el diámetro infer ior V1 Q/(3,1416* Ø1²/4) m/s 1,41 Relación entr e diámetr os rd Ø1/Ø2 0,83 Ángulo de l co no (dobl e de l se miángul o) (m enor de 4 5º ) alf a º 30,00 Factor de f ric ción s /camero n p ara k 2,6.s en(alfa/2)(1 - rd²)² 0,063 Pérdida en el cono de ex pan sión h kV ²/2g m 0,006 Tramo c audalí metro Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 1.000,00 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,278 Diámetr o inter ior Ø mm 500 Material: SS Rugosidad e mm 0,3 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,415 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 6,21E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0182 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0181 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 0 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 0 Longitud de tuber ía L m 4,5 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,000 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,017 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,017 *Cono de r edu cción Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 230 Caudal Q m³/h 1.000 Diámetr o después de la reduc ción Ø1 mm 500 Diámetr o antes de la reduc ció n Ø2 mm 600 Velocida d en el diámetro infer ior V1 Q/(3,1416* Ø1²/4) m/s 1,41 Relación entr e diámetr os rd Ø/Ø2 0,83 Angúlo de l co no (dobl e de l se miángul o) (m enor de 4 5º ) alf a º 30,00 Factor de f ric ción s /camero n k 0,8.s en(alfa/2)(1 - rd²) 0,063 Pérdida en el cono de r edu cci ón h kV ²/2g m 0,006 * Tubería Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 1.000 Caudal de diseño ( m³/ s) Q' q'xn m³/s 0,2778 Diámetr o inter ior (mm) Ø mm 600 Diámetr o nomi nal ( m) Ø m 0,600 Material: SS Rugosidad e mm 0,3 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 0,98 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,0 Viscosi dad ci nemáti ca v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 5,18E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,018 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,018 Nº entradas bru scas n1 Ud. 0 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 0 Nº de vál vulas de mari pos a n4 Ud. 1 kv0 de la vál vula de maripo sa kv o m³/s 7,7 N° de v álvula s de rete nc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 2 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 0 Longitud equ ivalent e válv ulas de compuer ta L1 s/ Cameron m 0,0 Longitud equ ivalent e válv ulas de retenc ión L2 s/ Cameron m 0 Longitud de t uberí a recta L3 m 3 Longitud equ ivalent e L L1+L2+L3 m 3,000 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,000 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 v²/ 2g m 0,000 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,013 Pérdida de carg a en codos a 90° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,044 Pérdida de carg a en codos a 45° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a e quivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 0,004 Pérdida de carg a to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,062 Perdida de carg a en la tuber ía de medi da e n arqueta ser vici os auxiliar es m 0,178 Conexión D ecant ador secun dari o con ar quet a de ser vici os auxili ares Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 1.000,00 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,278 Diámetr o inter ior Ø mm 585,2 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,033 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 5,31E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0151 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0151 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 1 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 2 Longitud de tuber ía L m 98,23 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,027 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,024 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,038 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,138 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,227 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 4 C' C+ht m 7,719 Cota de a gua e n arqu eta d e sali da de D S3 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 4 C' C+ht m 7,719 Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de diseño ( m³/h) Q' m³/h 250,00 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,069 Diámetr o inter ior Ø mm 585 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 0,258 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 1,33E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0180 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0180 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 0 Longitud de tuber ía L m 6,2 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,002 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,003 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,001 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,006 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 3 C' C+ht m 7,725 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 232 Conexión entr e arq ueta d e salida D S4 y DS1 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 4 C' C+ht m 7,719 Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 500,00 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,139 Diámetr o inter ior Ø mm 585 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 0,516 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 2,65E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0163 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0163 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 0 Longitud de tuber ía L m 32 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,007 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,014 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,012 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,033 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 1 C' C+ht m 7,751 Cota de a gua en arq ueta d e salida de DS2 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 1 C' C+ht m 7,751 Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 250,00 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,069 Diámetr o inter ior Ø mm 585 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 0,258 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 1,33E+0 5 Factor de f ricc i ón s/ Ja i n f' 0,0180 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0180 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 0 Longitud de tuber ía L m 6,2 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,002 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,003 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,001 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,006 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 2 C' C+ht m 7,757 Decantad ores s ecund arios Núm ero d e lí neas uds 4 Caudal punta de tr atamiento ( m³/h) m³/h 1.000,00 Caudal recirculación e xterna (m³/h) m³/h 1.250,00 Caudal tot al al imen tac ión a de cant adore s s ecu ndario s m³/h 2.250,00 Caudal tot al al imen tac ión a de cant adore s s ecu ndario s m³/s 0,63 Por decant ador Caudal tot al al imen tac ión po r dec antador m³/h 562,50 Caudal tot al al imen tac ión po r dec antador m³/s 0,16 Cota de agua en arqu eta de r ecogi da de s ecundar ios C m 7,757 Caudal máximo e n de cantac ión secu nd ar ia Qt m³/h 1.000 Número de decant adore s N Ud 4 Caudal por dec antador ( m³/h) Q' Qt/N m³/h 250 Caudal por dec antador ( m³/s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,069 Diámetr o de lo s deca ntad ores Ø m 20,0 Calado en la v erti cal del verte dero H m 4,85 Calado en el c entr o, sin p ocet a H' m 5,75 *Canal p erifér ico Caudal por vert ient e Qv Q/2 m³/s 0,035 Anchur a de ca nal B m 0,40 Calado crít ico hc m 0,092 Calado en el e xtre mo del cana l he m 0,200 Compro bación del ca lado en el extrem o del c anal ok Calado corregid o e n el extr emo del ca nal ho ho=(2xhc ³/he+he²)^0, 5 m 0,218 Sección moj ada S hexB m² 0,080 Velocida d en el canal V Q/S m/s 0,434 Radio h idráuli co Rh S/(B +2he) m 0,100 Coeficient e Ks Ks 75 Pérdida de carg a s/ Manni ng i (V/Ks /Rh^(2/ 3))^2 m/m 0,0007 Longitud de cana l L 3,14x Ø/2 31,416 Longitud corr egid a por cauda l crecient e L' L/3 m 10,472 Pérdida de carga h1 L'xi m 0,008 Calado en el c omien zo del canal hi ho+h1 m 0,226 Distanci a al vértic e de lo s ver teder os tri angu lares d m 0,0500 Guarda a l vert edero d e hor mig ón G he - hi m - 0,026 Cota de solera del can al C1 C- he m 7,557 Cota de agua en el comienzo del cana l C2 C1+hi m 7,783 Cota de l verted ero d e hor migó n C3 C2+G m 7,757 Cota de l vérti ce d e los vertede ros tri ang ulares C4 C3+d m 7,807 Cota de solera del dec antador C5 C3 -H m 2,907 Cota en el centro, sin la poc eta C6 C3 - H' m 2,007 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 234 Cota de corona ción de l de cant ador C7 C3+0,6 m 8,357 *Verteder os tr iang ulares Número de verte dero s por me t ro lineal n Ud/ m 5,0 Número de verte dero s por decantad or N Ud 314 Lámina sobr e verted eros trian gulare s h2 (Q/N/1, 3724)^0,4 m 0,030 Cota de l agua e n el de cant ador secund ario C' C4+h2 m 7,837 Conexión del Reacto r Biol ógi co con Deca ntador secu ndario Cota de l agua e n el de cant ador secund ario C m 7,837 *Ranuras de e ntrada a l de cant ador Número de ranur as d e entr ada N Ud. 4 Caudal por ranura (m³/s); Qn=Q/N Q m³/s 0,010 Dimensio nes de las r anuras Longitud L m 0,500 Anchur a W m 0,162 Sección de paso S LxW m² 0,08 Velocida d de paso V Q/S m/s 0,12 Pérdida de carg a en las ra nur as ht2 (V/ 0,6 2)² /(2g ) m 0,002 Entrada al dec antador nº1 (si métri co al nº4) RBI - DS1 Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 562,50 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,156 Diámetr o inter ior Ø mm 397 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,265 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 4,41E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0161 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0160 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 1 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 3 Longitud de tuber ía L m 29,6 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,041 Pérdida de carg a en salid as brusc as h2 V²/(2 g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,037 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,086 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,098 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,261 Pérdi da e n tu bería y ran ur as ht ht1+ ht2 m 0,26 RBI1 Cot a de a gua e n ar que ta de s a lida dec ant adore s C' C+ ht m 8,10 Cota de l agua e n zona anae robia C' C1+h m 8,523 Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 563 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,156 Dimensio nes de la compuert a: Altura L m 0,450 Anchur a W m 0,450 Sección de paso S LxW m² 0,203 Velocida d de paso V Q/S m/s 0,772 Pérdida de carg a en comp uerta h (V/0, 62)²/(2g) m 0,079 Cota ag ua en la entr ada al r ea ctor C' C+h m 8,602 Verteder o de en trad a al r eact or biológ ico Tipo de verteder o: pare d delgada, sin co ntracci ón l ateral. Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 250 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,069 Longitud de verte dero L m 4 Altura de pala P m 4,850 Guarda agua s abajo del verte dero G m 0,048 Tanteando en la fórmula d e R ehbock con: h' m 0,045 deducim os alt ura d e agua sobr e verteder o h (Q/(µ L(2g)^(0,5)) ^(2/3) m 0,044 Coeficient e de desag üe µ Rehbock 0,419 Calado del depós ito H P+h m 4,894 Cota de la cresta del verte der o de ent rad a al r eac t or biol ó gico C1 C+G m 8,65 Cota de solera en arquet a de entrad a C2 C1 -P m 3,20 Cota de l agua e n cana l de lleg ada al r eactor C' C1+h m 8,694 Cota de corona ción en entra d a del rea ctor biológi co m 9,150 Guarda a cor onación en entr ada a re act or G m 0,456 PRETR AT AMIE NTO Caudal medio de tr atamien to de la pla nta ( m³/h) m³/h 625,00 Caudal punta d e pretr ata mient o (m³/h) m³/h 3.750,00 Caudal punta d e trat amiento b iológic o (m³ /h) m³/h 1.000,00 Conexión pretr atamiento co n reactor biológi co Cota de l agua en can al de lle gada al re acto r C' C+ht m 8,694 Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 1.000,00 Caudal de diseño ( m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,278 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 242 Diámetr o inter ior Ø mm 585 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,033 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 5,31E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0151 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0151 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 0 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 1 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 0 Longitud de tuber ía L m 6 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,000 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,054 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,008 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,063 * Tubería en arqueta d e m edid a agua pr etr atada Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 1.000 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 0,2778 Diámetr o inter ior(m m) Ø mm 600 Diámetr o nomi nal ( m) Ø m 0,600 Material: SS Rugosidad e mm 0,3 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 0,98 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,0 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 5,18E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,018 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,018 Nº entr adas br uscas n1 Ud. 0 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de v álvula s de com pue rt a n3 Ud. 0 Nº de vál vulas de mari pos a n4 Ud. 1 kv0 de la vál vula de maripo sa kvo m³/s 7,7 N° de v álvula s de rete nc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 0 Longitud equ ivalent e válv ulas de compuer ta L1 s/ Cameron m 0,0 Longitud equ ivalent e válv ulas de retenc ión L2 s/ Cameron m 0 Longitud de t uberí a recta L3 m 2,5 Longitud equ ivalent e L L1+L2+L3 m 2,500 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,000 Pérdida de carg a en salid as brusc as h2 v²/ 2g m 0,000 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,013 Pérdida de carg a en codos a 90° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a e quivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 0,004 Pérdida de carg a to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,017 *Cono de amplia ción Caudal Q m³/h 1.000 Diámetr o antes de la amp liaci ón Ø1 mm 500 Diámetr o después de la ampli ació n Ø2 mm 600 Velocida d en el díametro infer i or V1 Q/(3,1416* Ø1²/4) m/s 1,41 Relación entr e diámetr os rd Ø1/Ø2 0,83 Angúlo de l co no (dobl e de l se miángul o) (m enor de 4 5º ) alfa º 30,00 Factor de f ric ción s /camero n p ara k 2,6.s en(alfa/2)(1 - rd²)² 0,063 Pérdida en el cono de ex pan sión h kV ²/2g m 0,006 Tramo c audalí metro Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 1.000,00 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,278 Diámetr o interi or Ø mm 500 Material: SS Rugosidad e mm 0,3 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,415 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 6,21E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0182 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0181 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 0 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 0 Longitud de tuber ía L m 5,5 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,000 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,020 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,020 *Cono de r edu cción Caudal Q m³/h 1.000 Diámetr o después de la reduc ción Ø1 mm 500 Diámetr o antes de la reduc ció n Ø2 mm 600 Velocida d en el díametro infer i or V1 Q/(3,1416* Ø1²/4) m/s 1,41 Relación entr e diámetr os rd Ø/Ø2 0,83 Angúlo de l co no (dobl e de l se miángul o) (m enor de 4 5º ) alfa º 30,00 Factor de f ric ción s /camero n k 0,8.s en(alfa/2)(1 - rd²) 0,063 Pérdida en el cono de r edu cci ón h kV ²/2g m 0,006 * Tubería en arqueta d e m edid a agua pr etr atada Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 1.000 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 0,2778 Diámetr o inter ior(m m) Ø mm 600 Diámetr o nomi nal (m) Ø m 0,600 Material: SS Rugosidad e mm 0,3 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 0,98 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 244 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,0 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 5,18E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,018 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,018 Nº entr adas br uscas n1 Ud. 0 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 0 Nº de vál vulas de mari pos a n4 Ud. 1 kv0 de la vál vula de maripo sa kvo m³/s 7,7 N° de v álvula s de rete nc ión n5 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 0 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 0 Longitud equ ivalent e válv ulas de compuer ta L1 s/ Cameron m 0,0 Longitud equ ivalent e válv ulas de retenc ión L2 s/ Cameron m 0 Longitud de t uberí a recta L3 m 2,5 Longitud equ ivalent e L L1+L2+L3 m 2,500 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,000 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 v²/ 2g m 0,000 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,013 Pérdida de carg a en codos a 90° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 45° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,000 Pérdida de carg a en tuberí a e quivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 0,004 Pérdida de carg a to tal ht h1+h2+h3+h4+h5+h6 m 0,017 * Tubería entr e arq ueta de me dida agua pretr atad a y sa lida de desare nad ores Sistema de cone xión Tuberí a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/h 1.000,00 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/s 0,278 Diámetr o inter ior Ø mm 585 Material: PE Rugosidad e mm 0,1 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 1,033 Temperatur a de l ag ua t ºC 15,000 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 5,31E+0 5 Factor de f ric ción s / Jain f' 0,0151 Factor de f ric ción s / Cole broo k f 0,0151 Nº de entr adas bru scas n1 Ud. 1 Nº de sal idas br us cas n2 Ud. 0 N° de c odos a 9 0° n3 Ud. 1 N° de c odos a 4 5° n4 Ud. 2 Longitud de tuber ía L m 32,5 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5xV²/ (2g).n1 m 0,027 Pérdida de carg a en salid as br uscas h2 V²/(2 g).n2 m 0,000 Pérdida de carg a en codos a 90° h3 0,45x V²/(2g).n2 m 0,024 Pérdida de carg a en codos a 45° h4 0,35x V²/(2g).n3 m 0,038 Pérdida de carg a en tuberí a re cta h5 fx(L/Ø ) .V² /(2 g) m 0,046 Pérdida de carg a to tal ht1 h1+h2+h3+h4+h5 m 0,135 Pérdida de carg a en arqueta m edida agua pretr atad a Htt m 0,265 Cota de agua en salid a de desarenad ore s en sit uación norm al C' C+ht m 8,959 Guarda a vert edero de ali vio e n situa ción nor mal G m 0,041 Verteder o de al ivio d e ex ceso de caudal Cota de agua en salida de desar enadore s en situación normal C' C+ht m 8,959 Tipo de verteder o: pare d delgada, sin co ntracci ón latera l. Bypas parcial Bypas t otal Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 2.750 3.750 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/ s 0,764 1,042 Longitud de verte dero L m 8,5 8,5 Altura de pala P m 5,600 5,600 Guarda a guas ab ajo del vert eder o G m 0,041 9,000 Tanteando en la fór mula d e R ehbock con: h' m 0,135 0,166 deducim os alt ura d e agua sobr e verteder o h (Q/(µ L(2g)^(0,5))^( 2/3) m 0,135 0,166 Coeficient e de desag üe µ Rehbock 0,409 0,409 Calado del dep ósito H P+h m 5,735 5,766 Cota de la cre sta d el verte der o de ali vio C 1 C+G m 9,00 9,00 Cota de solera en los canale s de salida C 2 C1 -P m 3,40 3,40 Cota de l agua e n la sa lid a de desar enadore s en situa ción de aliv io C' C1+h m 9,135 9,166 Desarenad ores *Salida m ediant e ca nalil los Normal Bypa ss parcial Bypa ss total Caudal punta d e pretr ata mient o (m³/h) m³/ h 1.0 00, 00 2.7 50, 00 3.7 50, 00 Caudal punta d e pretr ata mient o (m³/ s) m³/ s 0,28 0,76 1,04 Nº de des aren adores N 2 2 2 Pérdida de carg a en la des carga de lo s canan illos m 0,000 0,000 0,000 Cota ag ua en c omienz o cana l de agrupa ción de salida m 8,959 9,135 9,166 Altura del can alillo in cluyen do cresta vert edero s triangular es hc 0,300 0,300 0,300 Altura de agua en e l canal illo ha c 0,300 0,300 0,300 Calado en el c analil lo 0,300 0,300 0,300 Cota fondo can alillo s 8,950 8,950 8,950 Nº de can alillo s p or desare nad or n1 Ud 6,000 6,000 6,000 Nº de vert ient es n2 Ud 2,000 2,000 2,000 Nº de can alillo s p or vertie nte n1 n1/n2 Ud 3,000 3,000 3,000 Caudal por can alillo Q 2 Q/N/n 1 m³/ s 0,023 0,064 0,087 Anchur a de ca nal B m 0,300 0,300 0,300 Calado crít ico hc m 0,085 0,166 0,204 Calado en el e xtre mo del cana l he m 0,300 0,300 0,300 Calado corregid o e n el extr emo del ca nal ho (2xhc ³/he+he²)^0,5 m 0,3067 0,3473 0,3833 Sección moj ada S hexB m² 0,090 0,090 0,090 Velocida d en el canal V Q/S m/s 0,257 0,707 0,965 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 246 Radio h idráuli co Rh S/(B +2he) m 0,100 0,100 0,100 Coeficient e Ks Ks 75 75 75 Pérdida de carg a s/ Manni ng i (V/Ks /Rh^(2/ 3))^2 m/ m 0,0003 0,0019 0,0036 Longitud de cana l L2 m 2,000 2,000 2,000 Longitud corr egid a por cauda l crecient e L2' L2/3 m 0,667 0,667 0,667 Pérdida de carg a en el can al h1 L2'xi m 0,000 0,001 0,002 Calado en el c omien zo del canal hi ho+h1 m 0,3068 0,3486 0,3857 Pérdida en esa ncham iento br usco canal r ecogid a h2 V²/2 g m 0,003 0,026 0,047 Distanci a al vértic e de lo s ver teder os tri angu lares d m 0,0000 0,0000 0,0000 Cota de agua al fin al del canal illo C4 C2+h2 m 8,963 9,162 9,216 Cota de solera del can alillo C5 C4 - he m 8,950 8,862 8,916 Cota de corona ción de can alill os de rec ogi da C9 C11 m 9,250 9,250 9,250 Guarda a l canal illo G m 0,287 0,088 0,034 *Vert ederos d e sal ida Tipo de verteder o: pare d delgada, sin co ntracci ón lateral. Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 42 115 156 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/ s 0,012 0,032 0,043 Longitud de verte dero L m 1,6 1,6 1,6 Altura de pala P m 0,300 0,300 0,300 Guarda agua s abajo del verte dero G m 0,287 0,088 0,034 Tanteando en la fór mula d e R ehbock con: h' m 0,024 0,048 0,059 deducim os alt ura d e agua sobr e verteder o h (Q/(µ L(2g)^(0,5))^( 2/3) m 0,024 0,048 0,059 Coeficient e de desag üe µ Rehbock 0,437 0,426 0,425 Calado del depós ito H P+h m 0,324 0,348 0,359 Cota de la cresta del verte der o de los c anali llo s C1 C+G m 9,250 9,250 9,250 Cota de l agua e n la sa lid a de desar enadore s C' C1+h m 9,274 9,298 9,309 Cota de corona ción de can ales de l desare nad or C m 9,850 9,850 9,850 Guarda a cor onación del de sar enador G m 0,576 0,552 0,541 *Paso sum ergido de salida desar enador Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 500 1.375 1.875 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/ s 0,139 0,382 0,521 Dimensio nes de l pa so sumer gido: Altura L m - - - Anchur a W m - - - Sección de paso S LxW m² 4,585 4,585 4,585 Velocida d de paso V Q/S m/s 0,030 0,083 0,114 Pérdida de carg a en el pas o sumerg ido h (V/0, 62)²/(2g) m 0,000 0,001 0,002 Cota ag uas arrib a de l paso , al final del desar enador C' C+h m 9,274 9,299 9,311 Cota de l agua e n de sarenad or es C C' m 9,274 9,299 9,311 Pérdida de carg a en desare na do h1 m 0,0 00 0,0 00 0,0 00 Cota de l agua a l inic io d e des arenad ores C+ C+h1 m 9,274 9,299 9,311 *Aislamien to de des arenado res *Compuert a d e aisla miento tip o mural, cierr e a cuatro la dos Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 500 1.375 1.875 Caudal de diseño ( m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/ s 0,139 0,382 0,521 Dimensio nes de la compuert a: Altura de compuer ta H m 0,800 0,800 0,800 Anchur a W m 0,800 0,800 0,800 Sección de paso S LxW m² 0,640 0,640 0,640 Velocida d de paso V Q/S m/s 0,217 0,597 0,814 Pérdida de carg a en comp uerta h (V/0, 62)²/(2g) m 0,006 0,047 0,088 Cota ag uas arrib a de comp uer ta entr ada desarena dore s C' C+h m 9,280 9,346 9,399 Pérdida en can al de c onf luenc ia h1 m 0,0 02 0,0 04 0,0 06 Cota de agua tras com puerta desb ast e C+ C+h1 m 9,2 82 9,3 50 9,4 05 Cota s olera ca nales de d esba ste sal ida Cs m 8,45 8,45 8,45 *Desbaste Caudal de trat amie nto ( m³/h) Q' m³/ h 1.000 2.750 3.750 Número de canale s de desbas te ac tivos 2 2 2 Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 500 1.375 1.875 *Compuert a d e aisla miento tip o canal Tipo de compuert a Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 500 1.375 1.875 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/ s 0,139 0,382 0,521 Dimensio nes de la compuert a: Altura de agua H m 0,832 0,900 0,955 Anchur a W m 1,000 1,000 1,000 Sección de paso S LxW m² 0,832 0,900 0,955 Velocida d de paso V Q/S m/s 0,167 0,424 0,545 Pérdida de carg a en com pu er ta h (V/0, 62)²/(2g) m 0,004 0,024 0,039 Cota ag uas arrib a de comp uer ta salid a de de sba ste C' C+h m 9,286 9,374 9,444 Cota s olera de l canal a l a salid a de tami ces m 8,45 8,45 8,45 *Tamice s 3 mm Pérdida de carg a de los ta nmices h m 0,250 0,300 0,400 Altura de cana l en zo na d e tamic es hc m 1,900 1,900 1,900 Ancho de canal de tami z B m 1,000 1,000 1,000 Lámina d e agua a gua s abajo del t ami z h1 m 0,832 0,900 0,955 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 248 Lámina d e agua a gua s arriba del t amiz h2 h1+h m 1,082 1,200 1,355 Caudal por tam iz Q m³/ h 500 1.375 1.875 Velocida d de aleja miento d el t amiz V1 (Q/3600)/(B .h1) m/s 0,17 0,42 0,55 Velocida d de acercamie nto al tami z V2 (Q/3600)/(B .h2) m/s 0,13 0,32 0,38 Cota de solera del can al en la zona de tam ices C2 C- h1 m 8,450 8,450 8,450 Cota de corona ción de lo s can ales de desbas te C3 C2+hc m 10,350 10,350 10,350 Cota de agua en la entrada a tam ices C4 C+h m 9,536 9,674 9,844 *Rejas de grueso s Caudal por cad a reja Q m³/ h 500 1.375 1.875 Ancho de la re ja de gr ueso s A m 1,000 1,000 1,000 Luz de p aso de la re ja de gru e sos A1 m 0,050 0,050 0,050 Ancho de barrot e S m 0,010 0,010 0,010 Porcen taje de reja no colmata da K 70% 70% 70% Velocida d de paso a través de la reja V m/s 1,004 1,300 1,400 Sección t ran sversal de pas o a través d e rej a St (Q/3600)/ (K.V)* (S+ A1)/A1 m² 0,237 0,504 0,638 Lámina a guas a bajo de l ca nal h1' St /A m 0,237 0,504 0,638 Velocida d de aleja miento d e r ejas de grue sos V1 Q/3600/ St m/s 0,586 0,758 0,817 Pérdida de carga a través de reja h' 1,5.(V ² - V1²)/2 g m 0,051 0,085 0,099 Lámina d e agua a gua s arriba de la reja de grue sos h2' h1'+h' m 0,288 0,589 0,737 Velocida d de acercamie nto a rejas de gruesos V2 q/3600/(h2' .A) m 0,482 0,648 0,707 Cota de solera del can al de rejas C4 C5 - h2' m 8,850 8,850 8,850 Cota de corona ción de lo s can ales de desbas te C3 C2+hc m 10,350 10,350 10,350 Cota de agua ag uas ar riba d e rejas de grue sos C5 C3+h' m 9,587 9,760 9,943 Guarda e n los c anales de desbast e G m 0,763 0,590 0,407 *Aislamient o de pozo de gru esos Cota de l agua e n arq ueta de r epart o a d esbast e C m 9,587 9,760 9,943 Tipo de c ompuert a: m ural , cier re a c uatro lados. Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 500 1.375 1.875 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/ s 0,139 0,382 0,521 Dimensio nes de la compuert a: Altura de agua L m 0,737 0,910 1,093 Anchur a W m 1,000 1,000 1,000 Sección de paso S LxW m² 0,737 0,910 1,093 Velocida d de paso a través de compuer ta V1 Q/S m/s 0,188 0,420 0,476 Pérdida de carg a en com pu er ta h1 (V/0, 62)²/(2g) m 0,005 0,023 0,030 Cota de agua en po zo de gru e sos C m 9,592 9,783 9,973 Cota de corona ción en el p ozo de gru esos C3 C2+hc m 10,350 10,350 10,350 Cota de solera de compuer ta C1 m 8,850 8,850 8,850 Guarda e n el po zo d e grueso s G m 0,758 0,567 0,377 *Verteder o de entrada agua bruta Cota de agua en po zo de gru e sos C m 9,592 9,783 9,973 *Verteder o de entra da de ag u a bruta Tipo de verteder o: pare d delgada, sin co ntracci ón lateral. Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 1.000 2.750 3.750 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/3. 600 m³/ s 0,278 0,764 1,042 Longitud de verte dero L m 3,65 3,65 3,65 Altura de pala P m 0,650 0,650 0,650 Guarda agua s abajo del verte dero G m 0,058 - 0,133 - 0,323 Tanteando en la fór mula d e R ehbock con: h' m 0,119 0,233 0,287 deducim os alt ura d e agua sobr e verteder o h (Q/(µ L(2g)^(0,5))^( 2/3) m 0,119 0,231 0,283 Coeficient e de desag üe µ Rehbock 0,419 0,425 0,429 Calado del depós ito H P+h m 0,769 0,881 0,933 Cota de la cresta del verte der o C1 C+G m 9,650 9,650 9,650 Cota de solera de l a arqueta C2 C1 -P m 9,000 9,000 9,000 Guarda a la coro nac ión del pozo d e gru esos G m 0,758 0,567 0,377 Cota de corona ción de l po zo d e grue sos y arqueta de entr ada C3 C'+g m 10,350 10,350 10,350 Cota de agua en arqueta de entr ada C' C1+h m 9,769 9,881 9,933 COMP ROB ACIÓ N C AMBI O ARQ UE TA ÚNI CA DECA NT ADOR ES Desarenad ores *Salida m ediant e vert eder o Normal Bypa s parcial Bypa s total Caudal punta de p retratamiento (m³/h) m³/ h 1.000,0 0 2.750,00 3.750,00 Caudal punta de p retratamiento (m³/s ) m³/ s 0,28 0,76 1,04 Nº de des aren adores N 2 2 2 Cota ag ua en c omienz o cana l de agrupa ción de salida m 8,959 9,135 9,166 Tipo de verteder o: pare d delgada, sin contrac ción lat eral. Caudal de dis eño (m³/ h) Q' m³/ h 500 1.375 1.875 Caudal de dis eño (m³/ s) Q Q'/ 3.600 m³/ s 0,139 0,382 0,521 Longitud de verte dero L m 4,125 4,125 4,125 Altura de pala P m 1,450 1,450 1,450 Guarda agua s abajo del verte dero G m 0,291 0,115 0,084 Tanteando en la fór mula d e R ehbock con: h' m 0,070 0,137 0,168 deducim os altura de agua sob re verteder o h (Q/(µL(2g)^(0,5))^( 2/3) m 0,069 0,137 0,168 Coeficient e de desag üe µ Rehbock 0,415 0,413 0,413 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulicos 250 Calado del depós ito H P+h m 1,519 1,587 1,618 Cota de la cresta del verte der o C 1 C+G m 9,250 9,250 9,250 Cota de l agua e n la sa lid a de desar enadore s C' C1+h m 9,319 9,387 9,418 Cota de corona ción de can ales de l desare nad or C m 9,850 9,850 9,850 Guarda a cor onación del de sar enador G m 0,531 0,463 0,432 RESUM EN Y CO NCLUS I ONES RESUMEN COM PARATIVO DE COTAS DE L A LÍNEA PIEZOMÉTRICA Estudio Estudio Estudi o Proyect o Diferenc i a Hipóte sis de r égimen de operación Qmáx Qmáx Qmáx Qmáx Qmáx 0. Emisario Cota de agua en el punto de vertido 1,97 1,970 0,000 1. Cámara de s alid a y ser vicios aux iliar es Cota de agua en salid a arq uet a de serv icios auxil iare s m 6,086 5,839 0,247 Cota de la cresta del verte der o de salida a emisario m 6,900 6,900 0,000 Cota de solera de la arqueta salid a a e misari o m 3,300 3,300 0,000 Cota de l agua e n la ar queta s alida a e misari o m 7,136 7,133 0,003 Cota de la cresta del verte der o de salida de agua tratada m 7,200 7,200 0,000 Cota de solera de l a arqueta s alida de agua t ratada m 3,300 3,300 0,000 Cota de l agua e n la ar queta s alida de agua t ratada m 7,313 7,310 0,003 m Resguar do real m 0,064 0,067 (0,003 ) Pérdida s entre camara de sal ida y agua en decant ación secundar ia m 0,444 0,475 (0,031 ) 2. Decan tació n secu ndari a Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 4 m 7,719 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 3 m 7,725 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 1 m 7,751 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or Nº 2 m 7,757 Cota de agua en arqu eta de s alid a de Deca ntad or (m áximo) m 7,757 7,785 (0,028 ) Cota de solera del can al m 7,557 7,850 (0,293 ) Cota de agua en el comienzo del cana l m 7,783 Cota de l verted ero d e hor migó n m 7,757 8,100 (0,343 ) Cota de l vérti ce d e los vertede ros tri ang ulares m 7,807 Cota de solera del dec antador m 2,907 3,200 (0,293 ) Cota en el centro, sin la poc eta m 2,907 2,300 0,607 Cota de corona ción de l de cant ador m 8,357 8,500 (0,143 ) Cota de l agua e n el de cant ador sec undar io m 7,837 8,132 (0,295 ) 3. Biológico Cota de agua en arqu eta de s alida de cant adores R B1 m 8,100 Cota de agua en arqu eta de s alida de cant adores R B2 m 8,261 Cota de agua en arqu eta de s alida de cant adores R B3 m 8,261 Cota de agua en arqu eta de s alida de cant adores R B4 m 8,100 Cota de agua en arqueta de salid a decantador es m 8,261 8,279 (0,018 ) Cota de cresta vert edero r epar to a d ecantad ore s secundar ios m 8,350 8,350 (0,000 ) Cota de solera del can al de reparto a decant adores m 3,800 3,800 (0,000 ) Cota de l agua e n rep arto a decant adore s secundar io s m 8,385 Cota de la cresta del verte der o de salida del rea ctor biológi co m 8,450 8,450 0,000 Cota de solera del r eactor e n zona óx ica m 1,450 1,450 (0,000 ) Cota de l agua e n zona óxica m 8,485 8,480 0,005 Cota de l fondo del r eactor b iol ógico m 1,450 1,450 (0,000 ) Cota de corona ción de l rea ctor biológi co m 8,950 8,950 0,000 Guarda e n rea ctor bio lóg ico m 0,427 0,457 (0,030 ) Cota de l agua e n zona anó xic a m 8,504 8,491 0,013 Cota de l agua e n zona anae robia m 8,523 8,493 0,030 Altura inter ior tot al del reactor biol ógico m 7,500 7,500 0,000 Altura lám ina de agua en zona óxica m 8,059 8,053 0,005 Altura lám ina de agua en zona anóxica m 8,078 8,034 0,044 Altura lám ina de agua en zona anaerobia m 8,097 8,066 0,030 Pérdida s entre entra da a bioló gico ha sta fina l rea ctor biológi co m 0,433 0,319 0,114 Cota ag ua en la entr ada al r ea ctor m 8,602 8,595 0,007 Cota de la cresta del verte der o de entra da a l rea ctor biológi co m 8,650 8,650 0,000 Cota de solera en arquet a de entrad a m 3,200 3,200 0,000 Cota de l agua e n cana l de lleg ada al r eactor m 8,694 8,598 0,096 Qmáxi m o Qmáx - Qp Qp Qmáxi m o Qmáxi m o 6. Pretratamiento Alivio total Alivio parcial Norm al Alivio total Alivio total Cota de agua en salida de desar enadore s en situación normal m - - 8,959 8,955 - Cota de la cre sta del verte der o de ali vio m 9,000 9,000 9,000 9,000 0,000 Cota de solera en los can ales de salid a m 3,400 3,400 3,400 3,400 0,000 Cota de l agua e n la sa lid a de desarena dore s en sit ua ción d e alivio m 9,166 9,135 - 9,162 0,004 Cota de agua al fin al del canal illo m 9,216 9,162 8,963 Cota de solera del can alillo m 8,950 Cota de verteder o de canal illos de r eco gida m 9,250 9,250 9,250 8,250 1,000 Cota de l agua e n la sa lid a de desarena dore s m 9,309 9,298 9,274 9,298 0,011 Cota de l agua a l fi nal de d esar enador es m 9,311 9,299 9,274 9,298 0,013 Cota de l agua a l inic io de de s arenador es m 9,311 9,299 9,274 9,298 0,013 Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulic os 252 Cota ag uas arrib a de comp uert a entrada des arenador es m 9,399 9,346 9,280 9,349 0,050 Cota de agua ag uas tr as com puerta sa lida ca nal de desbast e m 9,405 9,350 9,282 9,349 0,056 Cota s olera de l canal de confl uencia e ntrad a a desarena dore s m 8,450 8,450 8,450 8,450 0,000 Cota ag uas arrib a de comp uert a salid a de de sbaste m 9,444 9,357 9,286 9,357 0,087 Cota s olera de l canal a l a salid a de tam ic es m 8,450 8,450 8,450 8,450 0,000 Pérdida de carg a de los ta mic es m 0,400 0,300 0,250 Cota de solera del can al en la zona de tam ices m 8,450 8,450 8,450 8,450 0,000 Cota de corona ción de lo s can ales de desbas te m 10,350 10,350 10,35 0 10,350 0,000 Cota de agua en la entrada a tam ices m 9,844 9,674 9,536 9,542 0,302 Cota de solera del can al de rejas m 8,850 8,850 8,850 8,850 0,000 Cota de agua ag uas ar riba d e rejas de grue sos m 9,943 9,760 9,587 9,555 0,388 Cota de agua en po zo de gru esos m 9,973 9,569 9,592 9,569 0,404 Cota de solera de compuer ta m 8,850 8,850 8,850 Cota de la cresta del verte der o m 9,650 9,650 9,650 9,650 0,000 Cota de solera de la ar queta m 9,000 9,000 9,000 Guarda a la coro nac ión del pozo d e gru esos m 0,377 0,567 0,758 Cota de corona ción de l po zo d e grue sos m 10,350 10,350 10,35 0 10,350 0,000 Cota de a gua e n arqu eta d e ent rada m 9,933 9,881 9,769 9,924 0,009 Pérdidas de car ga desde ent rada has ta sal ida m 3,85 9,88 9,77 3,730 0,12 Se comprueba que la línea piezométrica responde en m edidas similar es a los cálcul os descritos en Proyecto Constructi vo , refl ejado t amb ién sobr e plano esquemático 2.05.01.01 . Se realizan dos comprobaciones que r esulta n positi vas : c ambio de la salida de decantadores por arqueta única y cambio de salida de pret rat amiento de eliminació n de c analillo s por verte dero común. Ning uno de los cambios su pone un aumento despr oporcionado de l a línea pi ezomét rica a guas arr iba. 2. B OMB EO S SU M ERG IB L ES 2.1 BOMBEO DE A GUA BRUTA A – BOMBEO DE AG U A BRUT A . ESTUDI O PRO YE CTO La comprobaci ón de Proyect o se realiza sobre las hipótesis del apéndice nº2 del Anejo N º 9 (Cálculos hidrául icos) de la memoria del citado documento, para el cál culo en régimen permanente de las pérdidas y altura manométri ca de la instalación de la nueva cámara de bombeo de la EBAR e n software Allievi. 1. Pérdidas de car ga en la co nducci ón. Para obtener la altura mano métrica de bombeo se ha rea lizado el cálculo de pérdidas en la conducción con las siguientes caracterís ticas: • Diámetr o inter ior de l a con ducción: Ø 700 mm . • Material: Hormigón armado con camisa de cha pa. • Longit ud: 400 m. • Caudal de diseño: 3.750 m3/ h • Pérdidas a dic ionales : 10 % 2. Altura geométr ica . Para el cálculo de la alt ura m anométrica de bombeo se ha establecido que el nivel de l a cámara de bom beo s ea el máxi mo dis ponible, debi do obvi ament e a que el cauda l de 3.750 m 3/h se ha di seña do para una si tuaci ón de lluvia. • Nivel de toma: 2,09 msnm . • Nivel de entre ga: 9,9 24 ms nm. 3. Confi g uración del bombe o. • Tr abajar c on 3 bom bas CP3201 y dos bombas N P3301, de jand o la bomba CP 3300 parada. Baj o esta consigna se obtiene s egún el model o un caudal conj unto de 3.771, 6 m3/h par a una alt ura manomét rica de 11,5 m.c.a. Anali zadas de u n modo i ndependient e, el re part o de caudal por bombas se r ía: 465 m 3/h el m odelo CP3201 y 1 .188,3 m 3/h el m ode lo NP3301 . • Tr abajar con 1 b omba 32 0 1, la bomba CP3300 y d os bom bas NP 3301, de jan do d os de la s bombas model o CP3201 parada s. Bajo est a cons igna se obt iene se gún el modelo un c audal conjunt o de 3.777 m3/h par a una altur a manomé tric a de 11,5 m.c.a. Anal izadas de un m odo independie nte, el r epart o de ca udal por bom bas sería : 464,6 m3/h e l model o CP3201 , 936,6 m3/h el mod elo CP3300, 1 .187, 9 m3/h e l modelo NP 3301. Anejo Nº 2 – Cálculos hi drá ulic os 254 BOMBEO DE AGUA BRUT A Esquem a A: 3 bo mbas actua les pequeña s y 2 nue vas 3xCP320 1 + 2xNP330 1 Esquem a B: 1 bo mba actual pequeña, bo mba actual grande y 2 nuevas 1x3CP32 01 + 1xCP 3300 + 2xNP330 1 Esquema A Esquema B Nº de bom bas total 3 3 Nº de bom bas activas 2 2 Nº bomba s en res erva 1 1 Caudal máxi m o requer ido unitario m3/h 1.188,30 1.187,90 Caudal má x imo sol icitado unitar io m3/h 1.188,30 1.187,90 Caudal total de bombeo de AB proyectado m3/h 2.376,6 2.375,8 Caudal actual apor tado m3/h 1.395,00 1.400,60 Caudal total de bombeo de AB (actual + pr oyec tado) m3/h 3.771,6 3.776,4 Cálculo d e la altura geométrica en caso de Q máximo Esquema A Esquema B Línea de a gua media en la en trada a Pr etrat amient o m 9,924 9,924 Línea de a gua máxima e n la cám ara de B ombeo d e Agua Brut a m 2,09 2,09 Hgmax m 7,834 7,834 Cálculo d e las pérdi das hidr áulica s Pérdida s de c arga en l a impul sión ind ividua l * Tubería de impul sión in divid ual Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 1.188,30 1.187,90 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 0,3301 0,3300 Diámetr o nomi nal DN 300 300 Diámetr o interi or (mm) Ø mm 317,85 317,85 Diámetr o interi or (m) Ø m 0,318 0,318 Material: SS SS Rugosidad e mm 0,3 0,3 Velocida d a caudal de di s eño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 4,16 4,16 Temperatur a del agua t ºC 15,0 15,0 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 1,16E+0 6 1,16E+0 6 Factor de f ricción s / Jain f' 0,020 0,020 Factor de f ricción s / Cole broo k f 0,020 0,020 Nº entr adas br uscas n1 Ud. 1 1 Nº de sal i das br uscas n2 Ud. 0 0 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 1 1 Nº de vál v ulas de mari posa n4 Ud. 0 0 kv0 de la vál vula de maripo s a kvo m³/s 2,2 2,2 N° de v álvula s de rete nción n5 Ud. 1 1 N° de c odos a 9 0° n6 Ud. 2 2 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 0 0 Longitud equ iv alent e válvula s de compuerta L1 s/ Cameron m 2,5 2,5 Longitud equ iv alent e válvula s de retención L2 s/ Cameron m 27 27 Longitud de tuberí a recta L3 m 5 5 Longitud equ iv alent e L L1+L2+L3 m 34,685 34,685 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,441 0,441 Pérdida de carg a en salid as br us cas h2 v²/ 2g m 0,000 0,000 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,000 0,000 Pérdida de carg a en codos a 9 0° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,795 0,794 Pérdida de carg a en codos a 4 5° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,000 0,000 Pérdida de carg a en tubería equivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 1,892 1,891 Pérdida de carg a total ht h1+h2+h3+h4+h5 +h6 m 3,128 3,126 Pérdida s de c arga en e n el nuevo colect or * Tubería c ole c tora de impulsi ones pro y ectada (con un DN medi o) Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 2.376,6 2.375,8 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 0,6602 0,6599 Diámetr o nomi nal DN 500 500 Diámetr o interi or (mm) Ø mm 500,00 500,00 Diámetr o nomi nal (m) Ø m 0,500 0,500 Material: SS SS Rugosidad e mm 0,3 0,3 Velocida d a caudal de diseño V 4Q/(πØ 2 ) m/s 3,36 3,36 Temperatur a del agua t ºC 15,0 15,0 Viscosi dad cinem ática v m²/s 1,14E - 06 1,14E - 06 N° Reyno lds Re V.Ø /v 1,48E+0 6 1,48E+0 6 Factor de f ricción s / Jain f' 0,018 0,018 Factor de f ricción s / Cole broo k f 0,018 0,018 Nº entr adas bru s cas n1 Ud. 0 0 Nº de sal i das br uscas / Deri vaciones en T n2 Ud. 0 0 N° de v álvula s de co mpuerta n3 Ud. 0 0 Nº de vál v ulas de mari posa n4 Ud. 0 0 kv0 de la vál vula de maripo s a kvo m³/s 6,0 6,0 N° de v álvula s de rete nción n5 Ud. 0 0 N° de c odos a 90° n6 Ud. 0 0 N° de c odos a 4 5° n7 Ud. 0 0 Longitud equ iv alent e válvula s de compuerta L1 s/ Cameron m 0,0 0,0 Longitud equ iv alent e válvula s de retención L2 s/ Cameron m 0 0 Longitud de tuberí a recta L3 m 4,8 4,8 Longitud equivalent e L L1+L2+L3 m 4,800 4,800 Pérdida de carg a en entrada s bruscas h1 0,5.v ²/2g m 0,000 0,000 Pérdida de carg a en salid as br us cas h2 v²/ 2g m 0,000 0,000 Pérdida en válvulas de maripo sa h3 (Q/kv 0)².10 m 0,000 0,000 Pérdida de carg a en codos a 9 0° h4 0,45x V²/(2g).n6 m 0,000 0,000 Pérdida de carg a en codos a 4 5° h5 0,35x V²/(2g).n7 m 0,000 0,000 Pérdida de carg a en tubería equivale nte h6 fx (L/Ø)xV²/(2g) m 0,098 0,098 Pérdida de carg a total ht h1+h2+h3+h4+h5 +h6 m 0,098 0,098 * Tubería c ole c tora pr oyect ada ( con DN final) Caudal de dis eño (m³/ h) Q m³/h 2.377 2.376 Caudal de dis eño (m³/ s) Q' q'xn m³/s 0,6602 0,6599 Diámetr o nomi nal DN 700 700 Diámetr o interi or (mm) Ø mm 703,20 703,20 Diámetr o nomi nal (m) Ø m 0,703 0,703 Material: SS SS [Document text truncated for crawler view.]