Análisis del funcionamiento de una instalación de refrigeración mediante energía solar fotovoltaica

i Equation Chapter 1 Section 1 Trabajo Fin de Grado Grado en Ingeniería de la Energía Análisis del Funcionamiento de una Instalación de Refrigeracion Mediante Energía Solar Fotovoltaica Autora: Ana Tarifa Cabrera Tutor: Isidoro Lillo Bravo Dpto. de Ingeniería Energética Escuela Técnica Superior de Ingeniería Universidad de Sevilla Sevilla, 2018 iii Trabajo Fin de Grado Grado en Ingeniería de la Energía Análisis del Funcionamiento de una Instalación de Refrigeracion Mediante Energía Solar Fotovoltaica Autora: Ana Tarifa Cabrera Tutor: Isidoro Lillo Bravo Profesor contratado doctor Dpto. de Ingeniería Energética Escuela Técnica Superior de Ingeniería Universidad de Sevilla Sevilla, 2018 v Trabajo Fin de Grado: Análisis del Funcionamiento de una Instalación de Refrigeracion Mediante Energía Solar Fotovoltaica Autora: Ana Tarifa Cabrera Tutor: Isidoro Lillo Bravo El tribunal nombrado para juzgar el Trabajo arriba indicado, compuesto por los siguientes miembros: Presidente: Vocales: Secretario: Acuerdan otorgarle la calificación de: Sevilla, 2018 El Secretario del Tribunal vii A todas las personas que han formado parte de mi vida en estos cuatro años ix Agradecimientos Este proyecto no existiría, ni yo habría podido superar los años de carrera, sin todas las personas que de una manera u otra me han apoyado, parte de las cuales aparecieron en mi vida gracias a este grado. Mi familia, que desde siempre creyó en mí y sigue haciéndolo. Mis compañeros; sin ellos no sólo los años de carrera habrían sido mucho más duros, sino que tanto los años de estudio como la realización de esta memoria han sido posibles en gran parte gracias a su ayuda, compañerismo y consejos. Y a mi tutor, Isidoro Lillo, que tan pacientemente ha respondido a todas mis dudas. Ana Tarifa Cabrera Sevilla, 2018 ÍNDICE DE FIGURAS Figura 2-1. Sistema analizado 23 Figura 4-1. Ciclo simple 27 Figura 4-2. Componentes del ciclo con depósito 29 Figura 4-3. Caso 1. Carga 30 Figura 4-4. Caso 2. Carga parcial 31 Figura 4-5. Caso 3.Descarga parcial 31 Figura 4-6. Caso 4. Ciclo simple 32 Figura 4-7. Caso 5. Descarga 32 Figura 4-8. Diagrama p-h caso 1 33 Figura 4-9. Diagrama p-h caso 2 34 Figura 4-10. Diagrama p-h caso 3 35 Figura 4-11. Diagrama p-h caso 4 36 Figura 4-12. Diagrama p-h caso 5 36 Figura 5-1. Parámetros de estudio para Tcond = 313 K y Tevap = 283 K 43 Figura 5-2. Parámetros de estudio para Tcond = 313 K y Tevap = 263 K 44 Figura 5-3. Parámetros de estudio para Tcond = 313 K y Tevap = 250 K 45 Figura 5-4. Parámetros de estudio para Tcond = 313 K y Tevap = 283 K 46 Figura 5-5. Parámetros de estudio para Tcond = 313 K y Tevap = 263 K 47 Figura 5-6. Parámetros de estudio para Tcond = 313 K y Tevap = 250 K 48 Figura 5-7. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 283 K 50 Figura 5-8. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 263 K 51 Figura 5-9. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 250 K 52 Figura 5-10. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 283 K 53 Figura 5-11. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 263 K 54 Figura 5-12. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 250 K 55 Figura 5-13. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 283 K 56 Figura 5-14. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 263 K 57 Figura 5-15. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 250 K 58 Figura 5-16. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 283 K 59 Figura 5-17. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 263 K 60 Figura 5-18. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 283 K 61 Figura 5-19. Radiación para el estudio de 3 días 63 Figura 5-20. Estado del depósito para TCOND = 313 K y TEVAP = 283 K 64 Figura 5-21. Estado del depósito para TCOND = 313 K y TEVAP = 263 K 65 xvii Figura 5-22. Estado del depósito para TCOND = 313 K y TEVAP = 250 K 66 Figura 5-23. Estado del depósito para TCOND = 303 K y TEVAP = 283 K 67 Figura 5-24. Estado del depósito para TCOND = 303 K y TEVAP = 263 K 68 Figura 5-25. Estado del depósito para TCOND = 303 K y TEVAP = 250 K 69 Figura 5-26. Estado del depósito para TCOND = 298 K y TEVAP = 283 K 70 Figura 5-27. Estado del depósito para TCOND = 298 K y TEVAP = 263 K 71 Figura 5-28. Estado del depósito para TCOND = 298 K y TEVAP = 250 K 72 Notación A Área del campo solar Ih Radiación media horaria m Masa mDEP Masa en el depósito mREFRIG Masa de refrigerante en el evaporador Ph Potencia horaria que llega al compresor gracias al campo solar Ta Temperatura ambiente Tcell Temperatura del panel fotovoltaico TCOND Temperatura de condensación TEVAP Temperatura de evaporación vdep Volumen del depósito x Título del vapor 𝜂𝑎𝑐𝑜𝑝𝑙𝑒 Rendimiento de acople con el sistema de acondicionamiento de potencia 𝜂𝑃𝑉 Rendimiento del campo solar Índice de Figuras 21 1 INTRODUCCIÓN En los últimos años, la energía solar fotovoltaica se encuentra en auge. Esto es debido, por un lado, al notable abaratamiento que están experimentando los paneles, y por otro a una creciente tendencia hacia las energías renovables. Si bien la energía solar fotovoltaica presenta numerosas ventajas, como puede ser el evidente hecho de que el recurso es inagotable, o el poco mantenimiento que estas instalaciones requieren, su mayor inconveniente es el cese del suministro cuando no hay radiación, o la diferencia que puede haber entre demanda y producción; en definitiva, el problema que plantean las energías renovables en su mayoría: su carácter aleatorio en mayor o menor medida. Hasta ahora, esta diferencia entre producción y demanda se viene supliendo con el uso de baterías. Las baterías, no obstante, presentan otra serie de obstáculos a superar. Aparte del hecho de su alto precio, implican ineficiencias en los procesos y pérdidas de energía. Es bien cierto que se están realizando numerosos estudios y avances en los diferentes tipos de baterías (Akinyele, Belikov, Levron, 2017), pero al mismo tiempo también se encuentran líneas de investigación en términos de almacenamiento mecánico y térmico que resultan bastante prometedoras. Por ejemplo, los materiales de cambio de fase son una de las tecnologías que más se está considerando. En este estudio, se va a analizar el sistema de un ciclo de refrigeración cuyo compresor está alimentado por un campo solar fotovoltaico. Parece razonable el intento de asociar la energía solar a la producción de frío, pues generalmente el aumento de demanda de refrigeración se da cuando la radiación es mayor (especialmente en climatización). Para cubrir la demanda en momentos en que no haya producción de electricidad, se ha optado por un depósito de refrigerante (Lillo, Bobadilla, Moreno, Silva, 2018) conectado a la entrada y la salida del evaporador del circuito de compresión mecánica simple. Esta configuración presenta ventajas con respecto a las baterías (Bobadilla, 2016) en determinados escenarios, según el coste de las baterías, perfiles de radiación, necesidades de espacio, etc. En este estudio se simulará el comportamiento de una instalación con un perfil definido de demanda para distintas condiciones climáticas y aplicaciones, de tal modo que se comprobará la viabilidad técnica de la misma y se analizarán los tamaños de depósitos resultantes con el fin de probar en qué casos el uso de esta configuración resulta de interés. INTRODUCCIÓN 23 2 OBJETIVO El objetivo de este proyecto es conocer el comportamiento de una instalación de producción de frío cuyo compresor está alimentado por electricidad que proviene de un campo solar fotovoltaico en diferentes condiciones climáticas para un perfil de demanda determinado. En particular, el estudio se hará para tres ámbitos de la producción de frío: climatización (298 K), frío (263 K) y congelación (250 K). El sistema bajo análisis es el siguiente. Figura 2-1. Sistema analizado Como resultado quiere obtenerse un dimensionamiento del volumen del tanque bajo unas determinadas condiciones para suplir la demanda decidida, así como la caracterización de los distintos puntos de la instalación. Se hará especial énfasis en el volumen y en el título del vapor del tanque, que según la demanda variaría pero podría calcularse de nuevo con el mismo procedimiento. OBJETIVO 25 3 REVISIÓN BIBLIOGRÁFICA 3.1 Introducción A la hora de refrigerar, los métodos más utilizados en la actualidad son primordialmente compresión mecánica, y en mucha menor medida, los sistemas de absorción. El hecho de que la absorción se use considerablemente menos es debido a su menor eficiencia, que queda compensada cuando se tiene una fuente “gratis” de calor (calor residual, energía solar disponible, etc.). Sin embargo, en los últimos años se está produciendo un desarrollo en el estudio y la puesta en práctica de la refrigeración mediante energía solar. No sólo las tecnologías están mejorando notablemente, sino que se está comprobando que tienen aún un gran potencial de mejora. Por una parte están los sistemas que han sufrido mayor desarrollo, que son los alimentados con energía solar térmica: absorción, adsorción, desecante y sistema de compresión mecánica solar. El método que principalmente se está utilizando para la refrigeración mediante energía solar es la absorción hibridada con energía solar térmica. Dicho sistema plantea el problema de que en principio no puede asumir la variabilidad que presenta la demanda de frío con respecto a la radiación solar. No obstante, Xu, Huang y Du (2011) proponen un sistema de almacenamiento avanzado con tecnología de transformación de energía con masa variable y almacenamiento (VMETS), lo cual permite solventar la cuestión de la diferencia entre demanda y radiación. Con respecto a la fotovoltaica, su utilización es normalmente para aportar la energía necesaria al compresor. Su desarrollo ha permanecido más ralentizado que en el caso de la solar térmica debido al bajo rendimiento de los paneles fotovoltaicos y al elevado coste inicial de la instalación, si bien es cierto que en los últimos años se ha conseguido reducir en gran medida ese coste. 3.2 Refrigeración con energía solar fotovoltaica El ámbito más estudiado hasta ahora en refrigeración mediante energía solar fotovoltaica es el que utiliza baterías para almacenar el excedente de energía durante horas de mucha radiación, y cubre la demanda por la noche gracias a las baterías (Akinyele, et al., 2017) Por otra parte, se están realizando estudios que combinan, por ejemplo, el uso de batería con tanque de agua fría, lo cual permite disminuir el tamaño tanto de lo uno como de lo otro, encontrando un óptimo en el dimensionado de ambos cuando se combinan. En cualquier caso, otras tecnologías que no requieran batería están siendo estudiadas. 3.2.1.1 Con almacenamiento de frío Para sistemas con almacenamiento de frío, se están desarrollando diversas tecnologías. -Almacenamiento de agua fría. (Sagara, Kondo y Sekimeto, 1990). La principal ventaja es que el agua es un fluido barato, abundante, y cuya tecnología está bien consolidada. No obstante, presenta el inconveniente de que con el agua fría sólo se aprovecha el calor sensible, con lo cual almacena menos energía por unidad de volumen. El tanque almacenará el agua de manera estratificada, lo cual tiene el problema de mantener dicha estratificación. -Materiales de cambio de fase (PCM) (Alva, Liu, Huang y Fang, 2017). En este caso, la ventaja es precisamente que se aprovecha tanto calor latente como sensible, pero estos fluidos pueden ser inestables y degradarse con el uso. Sobre este tema se está investigando esencialmente en almacenamiento de hielo ESTUDIO TEÓRICO 4. Funcionamiento sin almacenamiento de frío. Esto se dará cuando la producción de frío coincida exactamente con la demanda en el evaporador. En este caso, la energía solar fotovoltaica se usa completamente para cubrir la demanda de frío. Por tanto, las válvulas del depósito estarán cerradas, y el sistema se comportará como lo haría si no tuviera almacenamiento, es decir, como en el ciclo simple ya modelado. Figura 4-6. Caso 4. Ciclo simple 5. En este caso, no hay energía solar para accionar el compresor, por lo que se utiliza el refrigerante almacenado para cubrir la demanda. Éste se hace pasar (en estado de líquido saturado) por el evaporador impulsado por una bomba a la salida del depósito, y una vez que pasa a estado vapor vuelve a introducirse en el tanque, aumentando así su título del vapor. Figura 4-7. Caso 5. Descarga 33 La fracción de refrigerante a tomar dependerá de la demanda de frío y de la producción fotovoltaica, y el comportamiento del evaporador variará según las condiciones de funcionamiento del sistema en cada momento. 4.2.3 Modelo matemático Los diferentes modos de funcionamiento tendrán un modelado matemático ligeramente diferente. Esto será debido a que según en qué caso esté funcionando la instalación, los puntos del circuito tendrán unas condiciones que pueden ser distintas.  CASO 1 En esta situación, al no haber demanda de frío, toda la producción del campo solar se dedica a la compresión de refrigerante gaseoso para condensarlo y pasarlo a líquido para volverlo a almacenar. Por ello, además de disminuir el título del vapor en el tanque también su volumen se hará menor cuanto más refrigerante gaseoso se extraiga. Figura 4-8. Diagrama p-h caso 1 Las ecuaciones que modelan este modo de funcionamiento son: o QFRIG = 0 o QCOND=m10*(h3-h4) o WCOMP = m10*(h3-h2) o m10 = m8  CASO 2 En el caso 2, la producción de la fotovoltaica es tal que supera a la demanda de frío, con lo cual se puede comprimir refrigerante en estado vapor para condensarlo y guardarlo en el depósito para usarlo en caso de necesidad más tarde. En esta situación, el límite de cuánto refrigerante puede almacenarse lo marca la producción fotovoltaica o bien el volumen disponible que haya en el depósito. Aquí, el refrigerante extraído estará en condición de vapor saturado (punto 10), mientras que el refrigerante introducido estará en estado líquido-vapor (punto 8) con un título del vapor que dependerá de la ESTUDIO TEÓRICO expansión isentálpica que sufre el líquido al pasar por la válvula entre el punto 4 y 5. Figura 4-9. Diagrama p-h caso 2 Las ecuaciones y las suposiciones realizadas son las siguientes: o Título del vapor a la salida del depósito = x10 = 1 o P8 = P10 o x8 se obtiene con las propiedades del refrigerante a P8 y la entalpía del punto 5 o QFRIG=mREFRIG *(h1-h7) o QCOND=m5*(h3-h4) o WCOMP=m5*(h3-h2) o El balance de masas es el siguiente:  mREFRIG + m8 = m5  m8 = m10  CASO 3 En el caso 3, en el que hay que extraer refrigerante del depósito porque la producción no basta para cubrir la demanda, el modelado sería el descrito a continuación. Hay que tener en cuenta que el fluido que entrará en el evaporador (punto 9’’) será una mezcla de refrigerante en condiciones distintas. Por un lado, el refrigerante líquido que se extraerá del depósito estará en condiciones de líquido saturado (punto 9), mientras que el recirculado por el ciclo simple (punto 6) provendrá de una expansión isentálpica. Cuando se mezclen, consecuentemente, tendrán un título del vapor que variará según la cantidad de fluido en cada estado que se combine. 35 Figura 4-10. Diagrama p-h caso 3 Las ecuaciones y las suposiciones realizadas son las siguientes: o Título del vapor a la salida del depósito = x9 = 0 o P6 = P9 = P9’’ o QFRIG=mREFRIG*(h1-h9’’) o QCOND=m6*(h3-h4) o WCOMP=m6*(h3-h2) o Para el cálculo del título del vapor de la mezcla y de la masa de refrigerante necesaria para cubrir la demanda, se usará balance de masa y el Primer Principio de la Termodinámica, bajo el supuesto de que la mezcla se realiza de manera adiabática.  m6 + m9 = m9’’  m9’’*(u9’’ – uref) - m9*(u9 – uref) – m6*(u6 – uref) = 0 Si se sustituye la energía interna en cada punto en la ecuación del Primer Principio por la ecuación del cálculo de la misma en función del título del vapor y de las energías internas de líquido y gas saturado, quedará un sistema de 3 ecuaciones con 3 incógnitas (m9, m9’’ y x9’’).  CASO 4 Como ya se ha visto, se comporta como el ciclo simple ya modelado. ESTUDIO TEÓRICO Figura 4-11. Diagrama p-h caso 4  CASO 5 Para este caso, en el que el refrigerante se extrae líquido del depósito para hacerlo pasar por el evaporador, tras lo cual se vuelve a introducir en el tanque en estado gaseoso, se observa en la gráfica cómo el paso del amoniaco por la bomba eleva ligeramente la presión, y hace que salga de ella en estado subenfriado, si bien esto se considerará despreciable a la hora de hacer los cálculos, ya que la diferencia de presión es muy poco relevante, como ya se dijo anteriormente. Figura 4-12. Diagrama p-h caso 5 Cuando no está funcionando el compresor, el modelado de la instalación sería según las siguientes ecuaciones: o Obtención de las entalpías a partir de la TEVAP y el título del vapor o x9’ = 0 o x10 = 1 37 o QFRIG=mREFRIG*(h1-h9’) 4.2.4 Campo solar El tamaño del campo solar es función de la potencia que se requiera en el compresor. Las ecuaciones que se emplean para caracterizarlo son las que se definen a continuación. El rendimiento del campo fotovoltaico dependerá de las propiedades del panel y de la temperatura de la célula. A su vez, la temperatura de la célula es función de las condiciones ambiente y de las características del panel. Dichas características pueden verse en la Tabla 4-1 para el panel seleccionado, que será el de Silicio monocristalino. 𝜂𝑃𝑉 = 𝜂𝑟𝑒𝑓 ∗ [1 − 𝛽(𝑇𝑐𝑒𝑙𝑙 −298,15)] 𝑇𝑐𝑒𝑙𝑙 = 𝑇𝑎+𝑇𝑂𝑁𝐶 − 20 800 𝐼 Tabla 4-1. Características del panel fotovoltaico seleccionado Así, la potencia que llega del campo solar al compresor vendrá dada por la siguiente ecuación, donde el rendimiento de acople es debido al dispositivo de unión entre el campo y el compresor (bien sea un acondicionador de potencia, un inversor, etc., lo cual dependerá principalmente de las características del compresor). ESTUDIO TEÓRICO 𝑃ℎ= (𝜂𝑃𝑉 ∗ 𝐴 ∗ 𝐼ℎ)𝜂𝑎𝑐𝑜𝑝𝑙𝑒 Para los cálculos, supondremos un 𝜂𝑎𝑐𝑜𝑝𝑙𝑒 = 0,9. 4.2.5 Volumen del depósito Si bien el principal objetivo de este trabajo es analizar la variación de volumen del depósito de refrigerante, se hará un predimensionado del depósito tal que asegure la capacidad de suplir la demanda requerida. Este predimensionado variará dependiendo de las temperaturas de funcionamiento. Esto se hará teniendo en cuenta que:  La energía que demande el evaporador debe ser la masa de vapor que se necesite en el evaporador multiplicada por el salto de entalpía en el mismo 𝑄𝐸𝑉𝐴𝑃 = 𝑚Δℎ𝐸𝑉𝐴𝑃  El título del vapor inicial considerado en el depósito será x = 0,95. Es decir, se toma el caso más desfavorable, en que el depósito está prácticamente lleno de refrigerante gaseoso, con sólo un mínimo de líquido para mantener la maniobrabilidad mecánica. También se analizará la evolución del depósito cuando x = 0,3, pero el volumen inicial que se tomará será el calculado con el título de 0,95.  Para asegurar que se suple la demanda, se dará un coeficiente de seguridad a la masa del depósito de: 𝑚𝑑𝑒𝑝 = 1,2 ∗ 𝑚  Por tanto, el volumen del depósito, tanto inicialmente como en cada momento, se calculará a partir del título del vapor, como: 𝑉𝑑𝑒𝑝 = 𝑚𝑑𝑒𝑝 ∗ 𝑣𝑑𝑒𝑝 Siendo vdep el volumen específico del depósito. 4.2.6 Demostración Principios de la Termodinámica Para demostrar la viabilidad física de este proceso, se analizará el cumplimiento del Primer y Segundo Principio de la Termodinámica en dos casos: tanto en el caso en el que la producción fotovoltaica es insuficiente y hay que tomar refrigerante del depósito (Caso 3), como el caso en que hay exceso de producción y se almacena refrigerante tras haberlo condensado (Caso 2). Se utilizarán unos valores predefinidos de masa del depósito y título del vapor inicial, así como de masa extraída. Por tanto:  mI = 4 kg = masa inicial  mF = 4 kg = masa final  mIN = 1 kg = masa que entra al depósito  mOUT = 1 kg = masa que sale del depósito 39 Las ecuaciones que se usarán de los Principios son las siguientes: o Primer Principio 𝑚𝐹∗ 𝑢𝐹− 𝑚𝐼∗ 𝑢𝐼= −𝑝 ∗ (𝑚𝐹∗ 𝑣𝐹− 𝑚𝐼∗ 𝑣𝐼)− 𝑚𝑂𝑈𝑇 ∗ ℎ𝑂𝑈𝑇 + 𝑚𝐼𝑁 ∗ ℎ𝐼𝑁 o Segundo Principio 𝑚𝐹∗ 𝑢𝐹− 𝑚𝐼∗ 𝑢𝐼+ 𝑚𝑂𝑈𝑇 ∗ 𝑠𝑂𝑈𝑇 − 𝑚𝐼𝑁 ∗ 𝑠𝐼𝑁 = ∆𝑆𝑢≥ 0 A continuación se definirán los parámetros que varían en cada caso:  Caso 3. Se toma refrigerante líquido del depósito. o xI = 0,5 = título de vapor inicial o xIN = 1 = título de vapor del fluido que entra (vapor saturado) o xOUT = 0 = título de vapor del fluido que sale (líquido saturado) o xF = 0,75 = título de vapor final  Caso 2. Se almacena refrigerante líquido en el depósito. o xI = 0,5 o xIN = se calcula en función de la presión y la entalpía en ese punto o xOUT = 1 = título de vapor del fluido que sale (vapor saturado) o 𝑥𝐹=𝑚𝐼𝑁·𝑥𝐼𝑁+ 𝑚𝐼·𝑥𝐼−𝑚𝑂𝑈𝑇·𝑥𝑂𝑈𝑇 𝑚𝐼 RESULTADOS Analizándolo para una TCOND = 40 ºC y una TEVAP = -10 ºC: Primer Principio Segundo Principio 1º término [kJ] 2º término [kJ] ∆Su [kJ/K] Caso 3 1176 1176 0 Caso 2 -961,6 -961,6 0 Tabla 4-2. Tabla demostrativa de los principios de la Termodinámica La comprobación del cumplimiento del Primer Principio se ha realizado separando el primer y segundo miembro de la ecuación y comparándolos, viendo que, efectivamente en los dos casos considerados, el valor que tienen es el mismo. Para el Segundo Principio, se observa que la variación de entalpía del universo es nula, lo cual es debido a que el proceso de estudio es reversible. ESTUDIO TEÓRICO 41 5 CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS En este capítulo se definirán los distintos casos para los que se va a estudiar el comportamiento horario durante un día de la instalación, y más exhaustivamente, del depósito de almacenamiento de refrigerante. Para tener una amplia visión del comportamiento de la instalación se analizarán cuatro casos con niveles opuestos de temperatura ambiente e irradiancia. Al mismo tiempo, se estudiará el funcionamiento para las tres temperaturas de producción de frío seleccionadas (283 K, 268 K y 250 K). La temperatura de condensación también tomará distintos valores (298 K, 303 K y 313 K), y se ha tomado aproximadamente 5 ºC más alta que la máxima temperatura ambiente para cada caso. En todos los casos, se va a suponer una demanda constante de frío de 0,1 kWf desde las 12 horas hasta las 24. La superficie de paneles escogida para el estudio es de 0,5 m2, que para un caso de alta irradiancia y temperatura ambiente se ha comprobado que es válido para cubrir la demanda definida. Dado esto, se analizará la capacidad de la instalación de suplir la demanda para los demás casos. Otra consideración a tener en cuenta será que se tomará un valor de seguridad tanto mínimo como máximo del título del vapor dentro del depósito. El valor máximo será de x = 0,95 para permitir que aún quede algo de refrigerante líquido, lo cual facilitará la maniobrabilidad del pistón. El valor mínimo será de x = 0,08, para que siempre haya algo de vapor en el depósito, lo cual asegurará que en el compresor nunca entren gotas de líquido. Con respecto al compresor, se considerará que es de funcionamiento variable y que no posee límite de potencia inferior. Además, una vez comprobado el comportamiento en casos de días aislados, se hará un estudio comparativo del funcionamiento de la instalación para 3 días seguidos suponiendo primero un día despejado, a continuación un día nublado y finalmente otro día despejado. Esto permitirá conocer la evolución de la cantidad de refrigerante disponible en el depósito y si es posible suplir la demanda en condiciones más reales de utilización. Las variables que se van a emplear y la nomenclatura para ellas será la siguiente:  Gh = Irradiancia media horaria por metro cuadrado (kW/m2)  Wcomph = Trabajo medio horario del compresor que se obtiene del campo solar (kW)  Qfrigh = Demanda de frío horaria en el evaporador (kW)  QfrigSIMPLEh = Potencia frigorífica media horaria del ciclo simple (kW)  xDh = Título del vapor medio horario en el depósito de refrigerante  VDEP = Volumen medio horario del depósito de refrigerante (m3) 5.1 Datos climáticos Los datos climáticos considerados para los casos estudiados se dan a continuación. Los distintos valores de temperaturas de condensación tomados se deben a temperaturas ambiente diferentes. Al mismo tiempo, como ya se ha dicho, se analizarán valores opuestos de irradiancia, que se definen como: CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS depósito se gastará antes que en el caso anterior, incluso antes de que deje de haber radiación. En esas horas en las que sigue habiendo radiación, aunque el depósito esté gastado y no pueda cubrirse la demanda íntegramente, podría aportarse la parte que aún dé el campo solar. 5.2.2.3 Producción a TEVAP = 250 K Figura 5-6. Parámetros de estudio para Tcond = 313 K y Tevap = 250 K Finalmente cuando la temperatura de evaporación es la más baja considerada, a pesar de que el depósito se cargará en el período en que no haya demanda, en cuanto esta comience se vaciará muy pronto y el depósito permanecerá hasta que haya radiación de nuevo sin poder ser utilizado. En conclusión, en caso de que la radiación sea baja se observa que esto afecta notablemente a la utilidad de esta instalación. Si la demanda de frío no requiere temperaturas muy bajas, el sobredimensionado del CARGA DESCARGA PARCIAL DEPÓSITO GASTADO 49 campo solar no sería tan grande con respecto al considerado en este estudio, pero cuando las temperaturas del evaporador bajan mucho, el depósito tiene una influencia muy pequeña en el comportamiento de la instalación. 5.2.3 Caso 3. Alta Irradiancia y TCOND = 303 K En este caso, la temperatura que se toma del condensador será menor que en el anterior. Para una instalación de refrigeración esto es favorable, como se podrá comprobar en los estados por los que pasa el depósito según las temperaturas de evaporación impuestas a continuación. 5.2.3.1 Producción a TEVAP = 283 K CARGA DESCARGA DESCARGA PARCIAL DEPÓSITO LLENO CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS Figura 5-7. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 283 K En esta situación, como ya se ha dicho, la temperatura del evaporador es la más favorable porque es la más cercana a la de condensación. Esto se puede observar en la Figura 5-7. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 283 K pues el depósito tiene un período en las horas centrales del día en que está lleno de refrigerante líquido, de modo que quedaría radiación “desaprovechada”. Esta instalación sería muy útil entonces por ejemplo en este rango de temperaturas aunque la demanda fuese mayor, siempre que el depósito también tenga más capacidad. Por supuesto, la demanda nocturna es totalmente cubierta, y el depósito tendrá la mayor parte del tiempo un volumen bastante pequeño. 5.2.3.2 Producción a TEVAP = 263 K CARGA CARGA PARCIAL DESCARGA DESCARGA PARCIAL 51 Figura 5-8. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 263 K Ahora el depósito no llega a estar completamente lleno de líquido como en el caso anterior, pero también se observa que es capaz de cubrir toda la demanda incluso en las horas que no hay radiación. De hecho, el título del vapor queda en torno a 0,5, es decir, que el depósito estaría aproximadamente a la mitad de su capacidad de refrigerante para ser utilizado al día siguiente. 5.2.3.3 Producción a TEVAP = 250 K CARGA CARGA PARCIAL DESCARGA DESCARGA PARCIAL CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS Figura 5-9. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 250 K Para la mínima temperatura de evaporación considerada en este estudio, el depósito sigue siendo capaz de cubrir la demanda todo el tiempo, pues durante las horas de carga y carga parcial se llena lo suficiente, si bien es cierto que al final del día el título del vapor queda próximo al límite de x = 0,95, con lo cual acabaría aproximadamente en las condiciones en las que comenzó el día. Es menos favorable para el comienzo de su uso al día siguiente pero si las condiciones de radiación no fueran inferiores, podría cubrir de nuevo la demanda frigorífica. 5.2.4 Caso 4. Baja Irradiancia y TCOND = 303 K Ahora el estudio que se hará será con las mismas temperaturas que el anterior, pero los niveles de radiación serán inferiores. Podrá apreciarse como, aunque las temperaturas son más favorables que en los casos 1 y 2, la baja potencia que suministra el compresor impedirá el llenado completo del depósito y en consecuencia la capacidad de frío que se podrá obtener no siempre tendrá por qué ser suficiente para cubrir la demanda. 5.2.4.1 Producción a TEVAP = 283 K CARGA PARCIAL 53 Figura 5-10. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 283 K Como en esta situación la temperatura de evaporación es de 283 K, la instalación es capaz de abastecer la demanda en todo momento, incluso acabando el día con un título del vapor en el depósito inferior al límite. 5.2.4.2 Producción a TEVAP = 263 K CARGA DESCARGA DESCARGA PARCIAL CICLO SIMPLE CARGA DESCARGA PARCIAL DEPÓSITO GASTADO CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS Figura 5-11. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 263 K Conforme las temperaturas van siendo más desfavorables, se ve el peor comportamiento de la instalación. En este caso, aunque podrá aportarse refrigerante suficiente para cubrir la demanda durante unas horas, el depósito acaba por gastarse y durante la noche no hay forma de abastecer la demanda. 5.2.4.3 Producción a TEVAP = 250 K CARGA DESCARGA PARCIAL DEPÓSITO GASTADO 55 Figura 5-12. Parámetros de estudio para Tcond = 303 K y Tevap = 250 K Por último, aquí puede apreciarse cómo el depósito no puede actuar prácticamente para cubrir demanda, pues en cuanto ésta comienza, la radiación no es suficiente y el depósito tiene que descargar lo que hubiese cargado en el tiempo en que no había demanda. Consecuentemente, se gastará a las pocas horas a pesar de que el tamaño con el que se ha dimensionado es elevado. 5.2.5 Caso 5. Alta Irradiancia y TCOND = 298 K En cuanto a la temperatura de condensación, este será el caso más favorable para la instalación porque es la circunstancia en que las temperaturas de condensación y evaporación estarán más cerca, lo cual se podrá apreciar en las gráficas que se muestran a continuación. 5.2.5.1 Producción a TEVAP = 283 K CARGA DESCARGA DESCARGA PARCIAL DEPÓSITO LLENO CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS Figura 5-13. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 283 K Este será el caso en que el sistema de estudio se comporte con mejor cualidades, porque en él las temperaturas de condensación y evaporación están lo más cerca posible dentro de los casos considerados. Como puede observarse, el depósito se llena rápidamente de refrigerante líquido, y además la radiación y el funcionamiento del compresor permitirán cubrir la demanda de frío, apareciendo sólo la necesidad de vaciar el depósito de refrigerante durante una hora en la tarde. Consecuentemente, durante la noche el depósito cubrirá perfectamente la demanda en el evaporador, y el título del vapor en él quedará bajo; es decir, aún mantendrá bastante líquido almacenado, lo cual puede ser muy útil para días posteriores. A esto hay que sumar el hecho de que, como consecuencia, el volumen del depósito será bajo una gran parte del tiempo. 5.2.5.2 Producción a TEVAP = 263 K CARGA DESCARGA DESCARGA PARCIAL DEPÓSITO LLENO CARGA PARCIAL 57 Figura 5-14. Parámetros de estudio para Tcond = 298 K y Tevap = 263 K En esta ocasión la temperatura del evaporador es menor, con lo cual se ve cómo el sistema sí entra en el estado de carga parcial (cosa que en el caso anterior no sucedía), ya que no se consigue cubrir toda la demanda sólo con el compresor. No obstante, el depósito se llena y se mantiene lleno durante unas horas, y aunque es menos que en el caso anterior, hay que tener en cuenta que en este el volumen inicial es casi el doble. Igualmente cubre sin problemas la demanda nocturna, aunque esta vez el título del vapor queda ligeramente por encima al caso anterior. 5.2.5.3 Producción a TEVAP = 250 K CARGA DESCARGA DESCARGA PARCIAL CARGA PARCIAL CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS 5.3.1 TCOND = 313 K 5.3.1.1 Producción a TEVAP = 283 K Figura 5-20. Estado del depósito para TCOND = 313 K y TEVAP = 283 K En la Figura 5-20. Estado del depósito para TCOND = 313 K y TEVAP = 283 K se aprecia cómo la radiación en el Día 1 es tal que el depósito llega a cargarse completamente independientemente de con cuál de los dos títulos del vapor comience, y a partir de ahí el comportamiento de la instalación será el mismo. Se puede observar cómo en esta circunstancia el sistema es capaz de cubrir siempre la demanda, aprovechando que el título del vapor del depósito al final del Día 1 es bastante inferior a 1. Si se compara con el caso estudiado anteriormente de estas mismas temperaturas pero cuando el título del vapor empezaba en 0,95 para un día de baja radiación, se ve que en aquel día aislado la instalación no conseguía cubrir toda la demanda de frío, mientras que en este caso sí. Esto es indicativo de que, si bien el estudio de días aislados permitía tener una visión general del sistema, para conocer si es útil en circunstancias determinadas, un estudio más exhaustivo de varios días podría hacer que una aplicación que a priori se ha descartado se tuviera en consideración, si las condiciones de radiación son favorables a ello. Lo que sí está claro es que, como para el estudio en días individuales se tomó un título inicial del vapor de 0,95 (las condiciones de partida más desfavorables), si en esos casos el depósito conseguía suplir la demanda, lo conseguirá empiece en el estado de carga que empiece. Es digno de mencionar también que, como puede observarse, si bien en el caso de que el tanque comenzase con un título del vapor de 0,95 el volumen inicial debería ser el calculado en la Sección 4.2.5, si el título del vapor comenzara en 0,3, no sería necesario que el tanque tuviera una capacidad tan grande pues según la tendencia de las curvas se ve que se quedaría aproximadamente en la mitad. 65 5.3.1.2 Producción a TEVAP = 263 K Figura 5-21. Estado del depósito para TCOND = 313 K y TEVAP = 263 K Para estas temperaturas, el título del vapor y el volumen tardan más en igualarse que en el caso anterior. Como estas son condiciones más desfavorables, cuando el depósito comienza con un título de 0,3, en el Día 1 consigue llenarse completamente, mientras que si comienza con el título de 0,95 no lo logra, si bien sí que aporta refrigerante para toda la demanda. Las curvas en el Día 2 tienen la misma forma porque el comportamiento es el mismo: en ambos casos el depósito no se llena demasiado durante la carga debido a la baja radiación y al rendimiento del sistema, y aunque en un caso llegue al título máximo antes que en el otro, finalmente durante la descarga nocturna ambos sistemas igualarían su título del vapor, a partir de lo cual se comportarían igual. CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS 5.3.1.3 Producción a TEVAP = 250 K Figura 5-22. Estado del depósito para TCOND = 313 K y TEVAP = 250 K La tendencia que se observa en este caso es aproximadamente la misma que en el caso anterior. Lógicamente, en cuanto el depósito llega a estar totalmente lleno de refrigerante gaseoso, se comportará exactamente igual que como se explicó en la Sección 5.2. Es notable cómo el hecho de que el depósito inicie su funcionamiento con un título del vapor bajo permite que en el Día 2, de baja radiación, consiga cubrir mucha más demanda que si comenzó casi vacío. 67 5.3.2 TCOND = 303 K 5.3.2.1 Producción a TEVAP = 283 K Figura 5-23. Estado del depósito para TCOND = 303 K y TEVAP = 283 K De nuevo se puede ver cómo cuando se tienen temperaturas de condensación más bajas, la instalación funciona mejor, siendo prácticamente indiferente cuáles sean las condiciones iniciales del depósito para su comportamiento posterior. CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS 5.3.2.2 Producción a TEVAP = 263 K Figura 5-24. Estado del depósito para TCOND = 303 K y TEVAP = 263 K Para esta temperatura de evaporación, aunque el depósito tarda algo más que en la anterior en llenarse completamente de refrigerante líquido, también consigue hacerlo en el Día 1, lo que le permite funcionar el resto de los días sin problemas para aportar la energía necesaria, oscilando en la totalidad del volumen definido.. 69 5.3.2.3 Producción a TEVAP = 250 K Figura 5-25. Estado del depósito para TCOND = 303 K y TEVAP = 250 K En este caso menos favorable, en el que la temperatura de evaporación es de 250 K, se vuelve a percibir cómo aunque en el Día 1, con radiación alta, la instalación cumple bien su función, al pasar por un día de baja radiación no consigue abastecer al evaporador si el depósito comenzó vacío. Sin embargo, se observa que si el depósito comenzó lleno de líquido, incluso en esta ocasión logra funcionar sin problema. CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS 5.3.3 TCOND = 298 K 5.3.3.1 Producción a TEVAP = 283 K Figura 5-26. Estado del depósito para TCOND = 298 K y TEVAP = 283 K 71 5.3.3.2 Producción a TEVAP = 263 K Figura 5-27. Estado del depósito para TCOND = 298 K y TEVAP = 263 K Para una temperatura de condensación de 298 K, se ve que la instalación funciona perfectamente sin importar en qué condiciones comience. Esto es un indicativo de que cuanto menor sea la temperatura ambiente y por tanto menor sea la temperatura de condensación fijada, más probabilidad hay de que el sistema cumpla su cometido en caso de que los niveles de radiación no sean los más favorables en todo momento. Además se ve cómo los volúmenes varían pero no llegan al máximo incial del caso más desfavorable en comenzó en el caso en que el título de vapor en el interior del depósito es de 0,95. CASOS DE ESTUDIO Y RESULTADOS 5.3.3.3 Producción a TEVAP = 250 K Figura 5-28. Estado del depósito para TCOND = 298 K y TEVAP = 250 K En la Figura 5-28 se comprueba que, al estar la temperatura del evaporador tan alejada de la del condensador, hay una pequeña fracción de la noche en que el depósito está ya totalmente vacío en el día en que la radiación es baja. En esta situación sí es necesario utilizar todo el volumen para el cual se había diseñado, pues al tener ocasiones en que se vacía completamente de refrigerante líquido, vuelve a su estado inicial. 5.3.4 Conclusiones En general, puede observarse que las condiciones de partida del depósito no son excesivamente relevantes (exceptuando el tamaño calculado inicialmente) si se tiene un uso continuado durante varios días de la instalación. Está claro que en cualquier caso, cuanto más lleno de refrigerante líquido comience su funcionamiento el depósito, resultará más fácil que la instalación cubra la demanda para distintos requerimientos de frío y en diversos climas. Además, como esta vez se ha tomado el estado final del tanque de refrigerante después de un día como comienzo del día siguiente (lo que es una situación más real), el comportamiento en general será más favorable que el que se previó en el estudio de días individuales. 73 Se analiza a continuación en qué casos se cubre totalmente la demanda durante los 3 días considerados según las temperaturas de evaporación y condensación, y el título del vapor inicial del depósito. Se observa en este estudio que si bien cuando el título del vapor inicial es de 0,3 no sería necesario un volumen de depósito tan grande, al pasar un día de baja radiación es muy probable que el depósito sí que requiera de mayor capacidad, con lo cual si se quiere asegurar la posibilidad de cubrir la demanda hay que tener en cuenta la evolución y no sólo la hipótesis de volumen inicial.  Título inicial x = 0,95 Tevap Tcond 283 K 263 K 250 K 313 K Sí No No 303 K Sí Sí No 298 K Sí Sí No Tabla 5-4. Cumplimiento total de la demanda con título del vapor inicial de 0,95  Título inicial x = 0,3 Tevap Tcond 283 K 263 K 250 K 313 K Sí Sí No 303 K Sí Sí No 298 K Sí Sí No Tabla 5-5. Cumplimiento total de la demanda con título del vapor incial de 0,3 Se reafirma consecuentemente lo dicho de que el título inicial es poco relevante en este aspecto. ANEXO A 6.1 CÁLCULOS ALTA RADIACIÓN 6.1.1 TCOND = 313 K, TEVAP = 283 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 25,00 25,00 15,95 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 2 24,30 24,30 16,00 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 3 23,50 23,50 16,06 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 4 23,10 23,10 16,09 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 5 22,60 22,60 16,12 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 6 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 7 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 8 23,40 24,34 16,00 2,09 0,00 11,64 11,64 CARGA 0,00 0,04 0,12 1 0,00 0,04 4,19 0,94 0,87 9 25,30 32,42 15,42 15,19 0,00 87,33 45,00 CARGA 0,00 0,29 0,12 1 0,03 0,29 3,93 0,88 0,81 10 27,40 42,61 14,69 30,93 0,00 180,50 92,81 CARGA 0,00 0,60 0,12 1 0,07 0,60 3,40 0,76 0,70 11 29,40 52,22 14,00 44,22 0,00 256,20 256,20 CARGA 0,00 0,85 0,12 1 0,10 0,85 2,65 0,60 0,55 12 31,40 60,49 13,40 53,98 0,00 314,40 314,40 CARGA 0,00 1,05 0,12 1 0,12 1,05 1,73 0,39 0,36 13 33,00 64,85 13,09 57,73 100,00 337,70 237,70 CARGA PARCIAL 0,33 0,79 0,12 1 0,09 0,79 1,03 0,23 0,22 14 34,30 66,44 12,98 57,75 100,00 337,70 237,70 CARGA PARCIAL 0,33 0,79 0,12 1 0,09 0,79 0,36 0,08 0,08 15 35,20 67,02 12,93 56,98 100,00 331,90 231,90 CARGA PARCIAL 0,33 0,77 0,12 1 0,09 0,77 0,36 0,08 0,08 16 35,70 66,38 12,98 55,14 100,00 320,20 220,20 CARGA PARCIAL 0,33 0,73 0,12 1 0,09 0,73 0,36 0,08 0,08 17 35,80 61,18 13,35 46,93 100,00 273,60 173,60 CARGA PARCIAL 0,33 0,58 0,12 1 0,07 0,58 0,36 0,08 0,08 18 35,30 53,53 13,90 35,10 100,00 203,80 103,80 CARGA PARCIAL 0,33 0,35 0,12 1 0,04 0,35 0,36 0,08 0,08 19 34,30 44,28 14,57 20,12 100,00 116,40 16,40 CARGA PARCIAL 0,33 0,05 0,12 1 0,01 0,05 0,36 0,08 0,08 20 32,90 35,44 15,20 5,34 100,00 29,11 -70,89 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,21 1,00 0 0,21 0,00 0,56 0,13 0,12 21 31,40 31,40 15,49 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 0,90 0,20 0,19 22 30,30 30,30 15,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 1,23 0,28 0,26 23 29,20 29,20 15,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 1,56 0,35 0,33 24 28,00 28,00 15,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 1,89 0,43 0,40 81 6.1.2 TCOND = 313 K, TEVAP = 263 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 25,00 25,00 15,95 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 2 24,30 24,30 16,00 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 3 23,50 23,50 16,06 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 4 23,10 23,10 16,09 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 5 22,60 22,60 16,12 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 6 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 7 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 8 23,40 24,34 16,00 2,09 0,00 11,64 11,64 CARGA 0,00 0,04 0,12 1 0,00 0,04 4,19 0,94 0,87 9 25,30 32,42 15,42 15,19 0,00 87,33 45,00 CARGA 0,00 0,29 0,12 1 0,03 0,29 3,93 0,88 0,81 10 27,40 42,61 14,69 30,93 0,00 180,50 92,81 CARGA 0,00 0,60 0,12 1 0,07 0,60 3,40 0,76 0,70 11 29,40 52,22 14,00 44,22 0,00 256,20 256,20 CARGA 0,00 0,85 0,12 1 0,10 0,85 2,65 0,60 0,55 12 31,40 60,49 13,40 53,98 0,00 314,40 314,40 CARGA 0,00 1,05 0,12 1 0,12 1,05 1,73 0,39 0,36 13 33,00 64,85 13,09 57,73 100,00 337,70 237,70 CARGA PARCIAL 0,33 0,79 0,12 1 0,09 0,79 1,03 0,23 0,22 14 34,30 66,44 12,98 57,75 100,00 337,70 237,70 CARGA PARCIAL 0,33 0,79 0,12 1 0,09 0,79 0,36 0,08 0,08 15 35,20 67,02 12,93 56,98 100,00 331,90 231,90 CARGA PARCIAL 0,33 0,77 0,12 1 0,09 0,77 0,36 0,08 0,08 16 35,70 66,38 12,98 55,14 100,00 320,20 220,20 CARGA PARCIAL 0,33 0,73 0,12 1 0,09 0,73 0,36 0,08 0,08 17 35,80 61,18 13,35 46,93 100,00 273,60 173,60 CARGA PARCIAL 0,33 0,58 0,12 1 0,07 0,58 0,36 0,08 0,08 18 35,30 53,53 13,90 35,10 100,00 203,80 103,80 CARGA PARCIAL 0,33 0,35 0,12 1 0,04 0,35 0,36 0,08 0,08 19 34,30 44,28 14,57 20,12 100,00 116,40 16,40 CARGA PARCIAL 0,33 0,05 0,12 1 0,01 0,05 0,36 0,08 0,08 20 32,90 35,44 15,20 5,34 100,00 29,11 -70,89 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,21 1,00 0 0,21 0,00 0,56 0,13 0,12 21 31,40 31,40 15,49 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 0,90 0,20 0,19 22 30,30 30,30 15,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 1,23 0,28 0,26 23 29,20 29,20 15,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 1,56 0,35 0,33 24 28,00 28,00 15,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 1,89 0,43 0,40 ANEXO A 6.1.3 TCOND = 313 K, TEVAP = 250 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 25,00 25,00 15,95 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 2 24,30 24,30 16,00 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 3 23,50 23,50 16,06 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 4 23,10 23,10 16,09 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 5 22,60 22,60 16,12 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 6 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 7 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 8 23,40 24,34 16,00 2,09 0,00 4,26 4,26 CARGA 0,00 0,01 0,22 1 0,00 0,01 3,86 0,95 2,75 9 25,30 32,42 15,42 15,19 0,00 32,00 45,00 CARGA 0,00 0,11 0,22 1 0,02 0,11 3,77 0,93 2,69 10 27,40 42,61 14,69 30,93 0,00 66,00 92,81 CARGA 0,00 0,23 0,22 1 0,05 0,23 3,60 0,88 2,56 11 29,40 52,22 14,00 44,22 0,00 93,66 93,66 CARGA 0,00 0,32 0,22 1 0,07 0,32 3,34 0,82 2,38 12 31,40 60,49 13,40 53,98 0,00 112,80 112,80 CARGA 0,00 0,40 0,22 1 0,09 0,40 3,04 0,74 2,16 13 33,00 64,85 13,09 57,73 100,00 121,30 21,30 CARGA PARCIAL 0,35 0,08 0,22 1 0,02 0,08 2,97 0,73 2,12 14 34,30 66,44 12,98 57,75 100,00 121,30 21,30 CARGA PARCIAL 0,35 0,08 0,22 1 0,02 0,08 2,91 0,71 2,08 15 35,20 67,02 12,93 56,98 100,00 121,30 21,30 CARGA PARCIAL 0,35 0,07 0,22 1 0,02 0,07 2,86 0,70 2,04 16 35,70 66,38 12,98 55,14 100,00 117,10 17,10 CARGA PARCIAL 0,35 0,06 0,22 1 0,01 0,06 2,81 0,69 2,00 17 35,80 61,18 13,35 46,93 100,00 100,00 0,00 CICLO SIMPLE 0,35 0,00 0,00 0 0,00 0,00 2,81 0,69 2,00 18 35,30 53,53 13,90 35,10 100,00 74,50 -25,50 DESCARGA PARCIAL 0,33 0,07 1,00 0 0,07 0,00 2,88 0,71 2,05 19 34,30 44,28 14,57 20,12 100,00 42,57 -57,43 DESCARGA PARCIAL 0,30 0,15 1,00 0 0,15 0,00 3,03 0,74 2,16 20 32,90 35,44 15,20 5,34 100,00 10,64 -89,36 DESCARGA PARCIAL 0,28 0,24 1,00 0 0,24 0,00 3,27 0,80 2,33 21 31,40 31,40 15,49 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,35 0,35 1,00 0 0,35 0,00 3,62 0,89 2,58 22 30,30 30,30 15,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,35 0,35 1,00 0 0,35 0,00 3,96 0,95 2,76 23 29,20 29,20 15,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,35 0,35 1,00 0 0,35 0,00 4,31 0,95 2,76 24 28,00 28,00 15,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,35 0,35 1,00 0 0,35 0,00 4,65 0,95 2,76 83 6.1.4 TCOND = 303 K, TEVAP = 283 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 15,00 15,00 16,67 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 2 14,30 14,30 16,72 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 3 13,50 13,50 16,78 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 4 13,10 13,10 16,80 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 5 12,60 12,60 16,84 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 6 12,30 12,30 16,86 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 7 12,30 12,30 16,86 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 8 13,40 14,34 16,71 2,18 0,00 18,20 18,20 CARGA 0,00 0,06 0,02 1 0,00 0,06 4,17 0,94 0,86 9 15,30 22,42 16,14 15,90 0,00 145,60 45,00 CARGA 0,00 0,46 0,02 1 0,01 0,46 3,71 0,83 0,77 10 17,40 32,61 15,40 32,44 0,00 300,30 92,81 CARGA 0,00 0,94 0,02 1 0,02 0,94 2,79 0,63 0,58 11 19,40 42,22 14,71 46,48 0,00 427,70 427,70 CARGA 0,00 1,35 0,02 1 0,02 1,35 1,47 0,33 0,31 12 21,40 50,49 14,12 56,87 0,00 527,80 527,80 CARGA 0,00 1,65 0,02 1 0,03 1,65 0,36 0,08 0,08 13 23,00 54,85 13,81 60,89 100,00 569,50 469,50 CARGA PARCIAL 0,32 1,45 0,08 1 0,11 1,45 0,36 0,08 0,08 14 24,30 56,44 13,69 60,94 100,00 569,50 469,50 CARGA PARCIAL 0,32 1,45 0,08 1 0,11 1,45 0,36 0,08 0,08 15 25,20 57,02 13,65 60,14 100,00 560,30 460,30 CARGA PARCIAL 0,32 1,42 0,08 1 0,11 1,42 0,36 0,08 0,08 16 25,70 56,38 13,70 58,19 100,00 546,00 446,00 CARGA PARCIAL 0,32 1,37 0,08 1 0,11 1,37 0,36 0,08 0,08 17 25,80 51,18 14,07 49,45 100,00 455,00 355,00 CARGA PARCIAL 0,32 1,12 0,08 1 0,09 1,12 0,36 0,08 0,08 18 25,30 43,53 14,62 36,91 100,00 345,80 245,80 CARGA PARCIAL 0,32 0,75 0,08 1 0,06 0,75 0,36 0,08 0,08 19 24,30 34,28 15,28 21,11 100,00 191,10 91,10 CARGA PARCIAL 0,32 0,29 0,08 1 0,02 0,29 0,36 0,08 0,08 20 22,90 25,44 15,92 5,59 100,00 45,50 -54,50 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,14 1,00 0 0,14 0,00 0,50 0,11 0,11 21 21,40 21,40 16,21 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 0,82 0,18 0,17 22 20,30 20,30 16,29 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,13 0,25 0,24 23 19,20 19,20 16,37 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,45 0,33 0,30 24 18,00 18,00 16,45 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,77 0,40 0,37 ANEXO A 6.1.5 TCOND = 303 K, TEVAP = 263 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 15,00 15,00 16,67 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 2 14,30 14,30 16,72 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 3 13,50 13,50 16,78 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 4 13,10 13,10 16,80 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 5 12,60 12,60 16,84 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 6 12,30 12,30 16,86 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 7 12,30 12,30 16,86 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 8 13,40 14,34 16,71 2,18 0,00 7,81 7,81 CARGA 0,00 0,03 0,14 1 0,00 0,03 3,97 0,94 1,67 9 15,30 22,42 16,14 15,90 0,00 62,50 45,00 CARGA 0,00 0,20 0,14 1 0,03 0,20 3,80 0,90 1,60 10 17,40 32,61 15,40 32,44 0,00 125,00 92,81 CARGA 0,00 0,41 0,14 1 0,06 0,41 3,45 0,82 1,45 11 19,40 42,22 14,71 46,48 0,00 179,70 179,70 CARGA 0,00 0,59 0,14 1 0,09 0,59 2,95 0,70 1,24 12 21,40 50,49 14,12 56,87 0,00 222,70 222,70 CARGA 0,00 0,72 0,14 1 0,10 0,72 2,33 0,55 0,98 13 23,00 54,85 13,81 60,89 100,00 236,60 136,60 CARGA PARCIAL 0,32 0,45 0,14 1 0,06 0,45 1,95 0,46 0,82 14 24,30 56,44 13,69 60,94 100,00 236,60 136,60 CARGA PARCIAL 0,32 0,45 0,14 1 0,06 0,45 1,56 0,37 0,66 15 25,20 57,02 13,65 60,14 100,00 234,40 134,40 CARGA PARCIAL 0,32 0,44 0,14 1 0,06 0,44 1,19 0,28 0,50 16 25,70 56,38 13,70 58,19 100,00 226,60 126,60 CARGA PARCIAL 0,32 0,41 0,14 1 0,06 0,41 0,84 0,20 0,36 17 25,80 51,18 14,07 49,45 100,00 191,40 91,40 CARGA PARCIAL 0,32 0,30 0,14 1 0,04 0,30 0,58 0,14 0,25 18 25,30 43,53 14,62 36,91 100,00 144,50 44,50 CARGA PARCIAL 0,32 0,14 0,14 1 0,02 0,14 0,45 0,11 0,20 19 24,30 34,28 15,28 21,11 100,00 82,00 -18,00 DESCARGA PARCIAL 0,32 0,05 1,00 0 0,05 0,00 0,50 0,12 0,22 20 22,90 25,44 15,92 5,59 100,00 23,40 -76,60 DESCARGA PARCIAL 0,29 0,22 1,00 0 0,22 0,00 0,72 0,17 0,31 21 21,40 21,40 16,21 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,04 0,25 0,44 22 20,30 20,30 16,29 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,37 0,33 0,58 23 19,20 19,20 16,37 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,69 0,40 0,72 24 18,00 18,00 16,45 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 2,02 0,48 0,85 85 6.1.6 TCOND = 303 K, TEVAP = 250 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 15,00 15,00 16,67 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 2 14,30 14,30 16,72 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 3 13,50 13,50 16,78 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 4 13,10 13,10 16,80 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 5 12,60 12,60 16,84 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 6 12,30 12,30 16,86 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 7 12,30 12,30 16,86 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 8 13,40 14,34 16,71 2,18 0,00 5,30 5,30 CARGA 0,00 0,02 0,18 1 0,00 0,02 3,86 0,95 2,75 9 15,30 22,42 16,14 15,90 0,00 42,30 45,00 CARGA 0,00 0,14 0,18 1 0,03 0,14 3,74 0,92 2,67 10 17,40 32,61 15,40 32,44 0,00 84,60 92,81 CARGA 0,00 0,28 0,18 1 0,05 0,28 3,51 0,86 2,50 11 19,40 42,22 14,71 46,48 0,00 121,60 121,60 CARGA 0,00 0,41 0,18 1 0,07 0,41 3,18 0,78 2,27 12 21,40 50,49 14,12 56,87 0,00 150,70 150,70 CARGA 0,00 0,50 0,18 1 0,09 0,50 2,78 0,68 1,98 13 23,00 54,85 13,81 60,89 100,00 162,80 62,80 CARGA PARCIAL 0,33 0,20 0,18 1 0,04 0,20 2,61 0,64 1,86 14 24,30 56,44 13,69 60,94 100,00 162,80 62,80 CARGA PARCIAL 0,33 0,20 0,18 1 0,04 0,20 2,45 0,60 1,75 15 25,20 57,02 13,65 60,14 100,00 160,20 60,20 CARGA PARCIAL 0,33 0,19 0,18 1 0,04 0,19 2,29 0,56 1,63 16 25,70 56,38 13,70 58,19 100,00 153,40 53,40 CARGA PARCIAL 0,33 0,18 0,18 1 0,03 0,18 2,15 0,53 1,53 17 25,80 51,18 14,07 49,45 100,00 129,60 29,60 CARGA PARCIAL 0,33 0,10 0,18 1 0,02 0,10 2,06 0,51 1,47 18 25,30 43,53 14,62 36,91 100,00 97,80 -2,20 DESCARGA PARCIAL 0,33 0,01 1,00 0 0,01 0,00 2,07 0,51 1,48 19 24,30 34,28 15,28 21,11 100,00 55,50 -44,50 DESCARGA PARCIAL 0,30 0,12 1,00 0 0,12 0,00 2,19 0,54 1,56 20 22,90 25,44 15,92 5,59 100,00 15,90 -84,10 DESCARGA PARCIAL 0,28 0,23 1,00 0 0,23 0,00 2,42 0,59 1,72 21 21,40 21,40 16,21 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 2,75 0,67 1,96 22 20,30 20,30 16,29 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 3,08 0,75 2,19 23 19,20 19,20 16,37 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 3,41 0,84 2,43 24 18,00 18,00 16,45 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 3,74 0,92 2,66 ANEXO A 6.1.7 TCOND = 298 K, TEVAP = 283 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 10,00 10,00 17,03 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 2 9,30 9,30 17,08 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 3 8,50 8,50 17,13 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 4 8,10 8,10 17,16 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 5 7,60 7,60 17,20 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 6 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 7 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 8 8,40 9,34 17,07 2,23 0,00 24,75 24,75 CARGA 0,00 0,09 0,06 1 0,00 0,09 4,15 0,93 0,86 9 10,30 17,42 16,49 16,26 0,00 198,00 45,00 CARGA 0,00 0,63 0,06 1 0,04 0,63 3,56 0,80 0,74 10 12,40 27,61 15,76 33,20 0,00 408,40 92,81 CARGA 0,00 1,28 0,06 1 0,07 1,28 2,35 0,53 0,49 11 14,40 37,22 15,07 47,62 0,00 581,60 581,60 CARGA 0,00 1,84 0,06 1 0,11 1,84 0,62 0,14 0,13 12 16,40 45,49 14,48 58,32 0,00 717,80 717,80 CARGA 0,00 2,25 0,06 1 0,13 2,25 0,36 0,08 0,08 13 18,00 49,85 14,17 62,47 100,00 774,60 674,60 CARGA PARCIAL 0,31 2,10 0,06 1 0,12 2,10 0,36 0,08 0,08 14 19,30 51,44 14,05 62,54 100,00 774,60 674,60 CARGA PARCIAL 0,31 2,10 0,06 1 0,12 2,10 0,36 0,08 0,08 15 20,20 52,02 14,01 61,72 100,00 762,10 662,10 CARGA PARCIAL 0,31 2,07 0,06 1 0,12 2,07 0,36 0,08 0,08 16 20,70 51,38 14,06 59,71 100,00 730,10 630,10 CARGA PARCIAL 0,31 2,00 0,06 1 0,12 2,00 0,36 0,08 0,08 17 20,80 46,18 14,43 50,71 100,00 618,80 518,80 CARGA PARCIAL 0,31 1,64 0,06 1 0,10 1,64 0,36 0,08 0,08 18 20,30 38,53 14,98 37,81 100,00 457,90 357,90 CARGA PARCIAL 0,31 1,15 0,06 1 0,07 1,15 0,36 0,08 0,08 19 19,30 29,28 15,64 21,61 100,00 259,90 159,90 CARGA PARCIAL 0,31 0,52 0,06 1 0,03 0,52 0,36 0,08 0,08 20 17,90 20,44 16,28 5,71 100,00 74,20 -25,80 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,09 1,00 0 0,09 0,00 0,44 0,10 0,10 21 16,40 16,40 16,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,31 0,31 1,00 0 0,31 0,00 0,75 0,17 0,16 22 15,30 15,30 16,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,31 0,31 1,00 0 0,31 0,00 1,07 0,24 0,23 23 14,20 14,20 16,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,31 0,31 1,00 0 0,31 0,00 1,38 0,31 0,29 24 13,00 13,00 16,81 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,31 0,31 1,00 0 0,31 0,00 1,69 0,38 0,35 87 6.1.8 TCOND = 298 K, TEVAP = 263 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 10,00 10,00 17,03 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 2 9,30 9,30 17,08 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 3 8,50 8,50 17,13 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 4 8,10 8,10 17,16 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 5 7,60 7,60 17,20 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 6 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 7 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 8 8,40 9,34 17,07 2,23 0,00 9,11 9,11 CARGA 0,00 0,03 0,13 1 0,00 0,03 3,97 0,94 1,67 9 10,30 17,42 16,49 16,26 0,00 72,90 45,00 CARGA 0,00 0,23 0,13 1 0,03 0,23 3,76 0,89 1,58 10 12,40 27,61 15,76 33,20 0,00 150,40 92,81 CARGA 0,00 0,48 0,13 1 0,06 0,48 3,34 0,79 1,41 11 14,40 37,22 15,07 47,62 0,00 214,20 214,20 CARGA 0,00 0,69 0,13 1 0,09 0,69 2,74 0,65 1,16 12 16,40 45,49 14,48 58,32 0,00 264,40 264,40 CARGA 0,00 0,84 0,13 1 0,11 0,84 2,00 0,48 0,85 13 18,00 49,85 14,17 62,47 100,00 285,30 185,30 CARGA PARCIAL 0,32 0,59 0,13 1 0,07 0,59 1,49 0,35 0,63 14 19,30 51,44 14,05 62,54 100,00 285,30 185,30 CARGA PARCIAL 0,32 0,59 0,13 1 0,07 0,59 0,98 0,23 0,42 15 20,20 52,02 14,01 61,72 100,00 280,70 180,70 CARGA PARCIAL 0,32 0,58 0,13 1 0,07 0,58 0,48 0,11 0,21 16 20,70 51,38 14,06 59,71 100,00 273,50 173,50 CARGA PARCIAL 0,32 0,55 0,13 1 0,07 0,55 0,34 0,08 0,15 17 20,80 46,18 14,43 50,71 100,00 227,90 127,90 CARGA PARCIAL 0,32 0,42 0,13 1 0,05 0,42 0,34 0,08 0,15 18 20,30 38,53 14,98 37,81 100,00 173,20 73,20 CARGA PARCIAL 0,32 0,23 0,13 1 0,03 0,23 0,34 0,08 0,15 19 19,30 29,28 15,64 21,61 100,00 95,72 -4,28 DESCARGA PARCIAL 0,32 0,00 1,00 0 0,00 0,00 0,34 0,08 0,15 20 17,90 20,44 16,28 5,71 100,00 27,35 -72,65 DESCARGA PARCIAL 0,29 0,21 1,00 0 0,21 0,00 0,55 0,13 0,24 21 16,40 16,40 16,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 0,86 0,21 0,37 22 15,30 15,30 16,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,18 0,28 0,50 23 14,20 14,20 16,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,50 0,36 0,63 24 13,00 13,00 16,81 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 1,82 0,43 0,77 ANEXO A 6.1.9 TCOND = 298 K, TEVAP = 250 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 10,00 10,00 17,03 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 2 9,30 9,30 17,08 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 3 8,50 8,50 17,13 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 4 8,10 8,10 17,16 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 5 7,60 7,60 17,20 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 6 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 7 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 8 8,40 9,34 17,07 2,23 0,00 6,00 6,00 CARGA 0,00 0,02 0,17 1 0,00 0,02 3,85 0,95 2,75 9 10,30 17,42 16,49 16,26 0,00 47,73 45,00 CARGA 0,00 0,16 0,17 1 0,03 0,16 3,72 0,91 2,65 10 12,40 27,61 15,76 33,20 0,00 98,44 92,81 CARGA 0,00 0,32 0,17 1 0,05 0,32 3,46 0,85 2,46 11 14,40 37,22 15,07 47,62 0,00 140,20 140,20 CARGA 0,00 0,46 0,17 1 0,08 0,46 3,07 0,75 2,19 12 16,40 45,49 14,48 58,32 0,00 173,00 173,00 CARGA 0,00 0,56 0,17 1 0,09 0,56 2,61 0,64 1,86 13 18,00 49,85 14,17 62,47 100,00 186,70 86,70 CARGA PARCIAL 0,32 0,28 0,17 1 0,05 0,28 2,38 0,58 1,69 14 19,30 51,44 14,05 62,54 100,00 186,70 86,70 CARGA PARCIAL 0,32 0,28 0,17 1 0,05 0,28 2,14 0,53 1,53 15 20,20 52,02 14,01 61,72 100,00 183,70 83,70 CARGA PARCIAL 0,32 0,27 0,17 1 0,05 0,27 1,92 0,47 1,37 16 20,70 51,38 14,06 59,71 100,00 179,00 79,00 CARGA PARCIAL 0,32 0,25 0,17 1 0,04 0,25 1,70 0,42 1,22 17 20,80 46,18 14,43 50,71 100,00 149,20 49,20 CARGA PARCIAL 0,32 0,17 0,17 1 0,03 0,17 1,57 0,38 1,12 18 20,30 38,53 14,98 37,81 100,00 113,40 13,40 CARGA PARCIAL 0,32 0,04 0,17 1 0,01 0,04 1,53 0,38 1,10 19 19,30 29,28 15,64 21,61 100,00 62,64 -37,36 DESCARGA PARCIAL 0,30 0,10 1,00 0 0,10 0,00 1,63 0,40 1,16 20 17,90 20,44 16,28 5,71 100,00 17,90 -82,10 DESCARGA PARCIAL 0,28 0,22 1,00 0 0,22 0,00 1,85 0,45 1,32 21 16,40 16,40 16,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 2,17 0,53 1,55 22 15,30 15,30 16,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 2,50 0,61 1,78 23 14,20 14,20 16,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 2,82 0,69 2,01 24 13,00 13,00 16,81 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 3,14 0,77 2,24 89 6.2 CÁLCULOS BAJA RADIACIÓN 6.2.1 TCOND = 313 K, TEVAP = 283 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 25,00 25,00 15,95 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 2 24,30 24,30 16,00 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 3 23,50 23,50 16,06 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 4 23,10 23,10 16,09 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 5 22,60 22,60 16,12 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 6 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 7 22,30 22,30 16,14 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,23 0,95 0,87 8 23,40 23,60 16,05 0,43 0,00 2,50 2,50 CARGA 0,00 0,01 0,12 1 0,00 0,01 4,22 0,95 0,87 9 25,30 26,93 15,81 3,56 0,00 17,40 45,00 CARGA 0,00 0,07 0,12 1 0,01 0,07 4,16 0,93 0,86 10 27,40 30,94 15,52 7,61 0,00 40,70 92,81 CARGA 0,00 0,15 0,12 1 0,02 0,15 4,03 0,91 0,83 11 29,40 36,75 15,11 15,36 0,00 87,30 87,30 CARGA 0,00 0,30 0,12 1 0,04 0,30 3,77 0,85 0,78 12 31,40 41,88 14,74 21,39 0,00 122,30 122,30 CARGA 0,00 0,41 0,12 1 0,05 0,41 3,40 0,76 0,70 13 33,00 44,86 14,52 23,86 100,00 138,90 38,90 CARGA PARCIAL 0,33 0,13 0,12 1 0,02 0,13 3,29 0,74 0,68 14 34,30 46,31 14,42 23,98 100,00 139,60 39,60 CARGA PARCIAL 0,33 0,13 0,12 1 0,02 0,13 3,17 0,71 0,66 15 35,20 47,05 14,37 23,57 100,00 137,20 37,20 CARGA PARCIAL 0,33 0,12 0,12 1 0,01 0,12 3,06 0,69 0,63 16 35,70 46,98 14,37 22,44 100,00 128,10 28,10 CARGA PARCIAL 0,33 0,10 0,12 1 0,01 0,10 2,97 0,67 0,62 17 35,80 44,43 14,56 17,39 100,00 101,20 1,20 CARGA PARCIAL 0,33 0,00 0,12 1 0,00 0,00 2,97 0,67 0,61 18 35,30 40,35 14,85 10,39 100,00 60,49 -39,51 DESCARGA PARCIAL 0,32 0,12 1,00 0 0,12 0,00 3,08 0,69 0,64 19 34,30 35,23 15,22 1,95 100,00 11,60 -88,40 DESCARGA PARCIAL 0,30 0,26 1,00 0 0,26 0,00 3,34 0,75 0,69 20 32,90 33,39 15,35 1,04 100,00 5,80 -94,20 DESCARGA PARCIAL 0,30 0,28 1,00 0 0,28 0,00 3,62 0,81 0,75 21 31,40 31,40 15,49 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 3,95 0,89 0,82 22 30,30 30,30 15,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 4,29 0,95 0,87 23 29,20 29,20 15,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 4,62 0,95 0,87 24 28,00 28,00 15,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,33 0,33 1,00 0 0,33 0,00 4,95 0,95 0,87 ANEXO A 6.2.8 TCOND = 298 K, TEVAP = 263 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 10,00 10,00 17,03 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 2 9,30 9,30 17,08 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 3 8,50 8,50 17,13 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 4 8,10 8,10 17,16 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 5 7,60 7,60 17,20 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 6 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 7 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 4,00 0,95 1,68 8 8,40 8,60 17,13 0,46 0,00 2,30 2,30 CARGA 0,00 0,01 0,13 1 0,00 0,01 3,99 0,95 1,68 9 10,30 11,93 16,89 3,80 0,00 18,20 45,00 CARGA 0,00 0,06 0,13 1 0,01 0,06 3,94 0,94 1,66 10 12,40 15,94 16,60 8,14 0,00 36,50 92,81 CARGA 0,00 0,12 0,13 1 0,01 0,12 3,84 0,91 1,62 11 14,40 21,75 16,18 16,46 0,00 72,90 72,90 CARGA 0,00 0,24 0,13 1 0,03 0,24 3,63 0,86 1,53 12 16,40 26,88 15,81 22,95 0,00 104,80 104,80 CARGA 0,00 0,33 0,13 1 0,04 0,33 3,34 0,79 1,41 13 18,00 29,86 15,60 25,62 100,00 116,80 16,80 CARGA PARCIAL 0,32 0,05 0,13 1 0,01 0,05 3,30 0,78 1,39 14 19,30 31,31 15,50 25,77 100,00 117,40 17,40 CARGA PARCIAL 0,32 0,06 0,13 1 0,01 0,06 3,25 0,77 1,37 15 20,20 32,05 15,44 25,33 100,00 115,50 15,50 CARGA PARCIAL 0,32 0,05 0,13 1 0,01 0,05 3,20 0,76 1,35 16 20,70 31,98 15,45 24,12 100,00 109,40 9,40 CARGA PARCIAL 0,32 0,03 0,13 1 0,00 0,03 3,18 0,76 1,34 17 20,80 29,43 15,63 18,68 100,00 82,00 -18,00 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,04 1,00 0 0,04 0,00 3,22 0,77 1,36 18 20,30 25,35 15,92 11,14 100,00 50,00 -50,00 DESCARGA PARCIAL 0,30 0,14 1,00 0 0,14 0,00 3,36 0,80 1,41 19 19,30 20,23 16,29 2,09 100,00 9,10 -90,90 DESCARGA PARCIAL 0,28 0,25 1,00 0 0,25 0,00 3,61 0,86 1,52 20 17,90 18,39 16,42 1,11 100,00 4,60 -95,40 DESCARGA PARCIAL 0,28 0,26 1,00 0 0,26 0,00 3,87 0,92 1,63 21 16,40 16,40 16,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 4,00 0,95 1,68 22 15,30 15,30 16,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 4,00 0,95 1,68 23 14,20 14,20 16,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 4,00 0,95 1,68 24 13,00 13,00 16,81 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 4,00 0,95 1,68 97 6.2.9 TCOND = 298 K, TEVAP = 250 K Hora Tamb Tcell η_pv Wcomp D Qf_s Qf_s-D MODO m_ev m_e=m_s x_e x_s m_e*x_e m_s*x_s m_v_dep x_dep V_dep 1 10,00 10,00 17,03 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 2 9,30 9,30 17,08 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 3 8,50 8,50 17,13 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 4 8,10 8,10 17,16 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 5 7,60 7,60 17,20 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 6 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 7 7,30 7,30 17,22 0,00 0,00 0,00 0,00 NADA 0,00 0,00 - - - - 3,87 0,95 2,76 8 8,40 8,60 17,13 0,46 0,00 1,50 1,50 CARGA 0,00 0,00 0,17 1 0,00 0,00 3,87 0,95 2,76 9 10,30 11,93 16,89 3,80 0,00 11,90 45,00 CARGA 0,00 0,04 0,17 1 0,01 0,04 3,84 0,94 2,73 10 12,40 15,94 16,60 8,14 0,00 23,90 92,81 CARGA 0,00 0,08 0,17 1 0,01 0,08 3,77 0,93 2,69 11 14,40 21,75 16,18 16,46 0,00 48,00 48,00 CARGA 0,00 0,16 0,17 1 0,03 0,16 3,64 0,89 2,59 12 16,40 26,88 15,81 22,95 0,00 68,70 68,70 CARGA 0,00 0,22 0,17 1 0,04 0,22 3,46 0,85 2,46 13 18,00 29,86 15,60 25,62 100,00 76,40 -23,60 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,06 1,00 0 0,06 0,00 3,52 0,86 2,51 14 19,30 31,31 15,50 25,77 100,00 76,80 -23,20 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,06 1,00 0 0,06 0,00 3,58 0,88 2,55 15 20,20 32,05 15,44 25,33 100,00 75,60 -24,40 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,07 1,00 0 0,07 0,00 3,65 0,90 2,60 16 20,70 31,98 15,45 24,12 100,00 71,60 -28,40 DESCARGA PARCIAL 0,31 0,08 1,00 0 0,08 0,00 3,72 0,91 2,65 17 20,80 29,43 15,63 18,68 100,00 54,00 -46,00 DESCARGA PARCIAL 0,30 0,12 1,00 0 0,12 0,00 3,84 0,94 2,74 18 20,30 25,35 15,92 11,14 100,00 32,80 -67,20 DESCARGA PARCIAL 0,29 0,18 1,00 0 0,18 0,00 3,87 0,95 2,76 19 19,30 20,23 16,29 2,09 100,00 5,90 -94,10 DESCARGA PARCIAL 0,27 0,25 1,00 0 0,25 0,00 3,87 0,95 2,76 20 17,90 18,39 16,42 1,11 100,00 2,90 -97,10 DESCARGA PARCIAL 0,27 0,26 1,00 0 0,26 0,00 3,87 0,95 2,76 21 16,40 16,40 16,57 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 3,87 0,95 2,76 22 15,30 15,30 16,65 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 3,87 0,95 2,76 23 14,20 14,20 16,73 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 3,87 0,95 2,76 24 13,00 13,00 16,81 0,00 100,00 0,00 -100,00 DESCARGA 0,32 0,32 1,00 0 0,32 0,00 3,87 0,95 2,76