Repositorio Institucional de Documentos

  UNI V  V ERSIDAD D FO T C O D E ZARAG O H U T OV O O N C 1 O ZA U ER T O LT A C ON 1 .M E    T O S A IC O EXI Ó E M O S OL A O D E Ó N A O RI A     AUTOR: R DIRECTO TITULAC I ESPECIA L CONVO C A R E 1 M A R E A  R UBENEM B R:ANTONI O I ON:ING.T L IDAD:ELE C C ATORIA:D I MW E D. B IDPEREZ O MONTA Ñ EC.INDUS T C TRICIDAD I CIEMBRE‐ W  Ñ ES T RIAL 2013 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 1 RUBEN EMBID PEREZ INDICE 1. OBJETO Y ALCANCE DE LA INSTALACIÓN ................................................ 3 1.1. CARACTERÍSTICAS Y COMPOSICIÓN DEL PARQUE ............................. 3 1.2. TITULAR DE LA INSTALACIÓN ................................................................. 3 1.3. ANTECEDENTES ....................................................................................... 3 1.3.2.1. Tipos de radiación solar ..................................................................... 5 1.3.2.2. Movimiento del Sol ............................................................................. 5 1.3.3.1. Conceptos básicos ............................................................................. 6 1.3.3.2. Materiales semiconductores .............................................................. 6 1.3.3.3. Unión “p-n“ ......................................................................................... 6 1.3.3.4. Ancho de banda prohibida ................................................................. 7 2. DEFINICIÓN DE LOS PRINCIPALES ELEMENTOS QUE CONSTITUYEN LA INSTALACIÓN .............................................................................................. 7 2.1. SISTEMA GENERADOR FOTOVOLTAICO ................................................ 8 2.2. SEGUIDOR SOLAR A DOS EJES .............................................................. 9 2.3. INVERSOR ................................................................................................ 10 2.4. PROTECCIONES ...................................................................................... 12 2.5. CABLEADO ............................................................................................... 12 2.6. PUESTA A TIERRA .................................................................................. 12 2.7. APARAMENTA DE MEDIA TENSIÓN....................................................... 13 2.8. TRANSFORMADOR ................................................................................. 14 3. CALCULOS DE LA INSTALACIÓN .............................................................. 14 3.1. CALCULO DEL CAMPO GENERADOR FOTOVOLTAICO ...................... 15 3.2. CÁLCULO DE LA PRODUCCIÓN ANUAL ESPERADA ........................... 16 3.2.3.1. Pérdidas por dispersión de los parámetros entre los módulos (A1) . 17 3.2.3.2. Pérdidas por efecto del polvo y la suciedad depositada sobre los módulos solares (A2) .................................................................................... 17 3.2.3.3. Pérdidas por reflectancia angular y espectral (A3) .......................... 17 3.2.3.4. Factor de sombras (A4) ................................................................... 17 3.2.3.5. Total de pérdidas en el generador (A) ............................................. 17 3.2.3.6. Pérdidas en el cableado de la parte de corriente continua (B) ........ 17 3.2.3.7. Pérdidas en el cableado de la parte de corriente alterna (C) ........... 18 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 2 RUBEN EMBID PEREZ 3.2.3.8. Pérdidas por disponibilidad (D) ........................................................ 18 3.2.3.9. Pérdidas por el rendimiento del inversor (E) .................................... 18 3.2.3.10. Pérdidas por rendimiento de seguimiento del punto de máxima potencia del generador (PMP) ...................................................................... 18 3.2.3.11. Pérdidas por temperatura (Ptemp) ................................................. 18 3.3. CALCULO DEL CABLEADO ..................................................................... 22 3.3.2.1 Centrales y Servicios Auxiliares ....................................................... 37 3.2.2.2 Caseta de Seguridad y Alumbrado exterior ...................................... 83 4. MANTENIMIENTO DE UNA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA ................... 92 4.1. GENERALIDADES .................................................................................... 92 4.2. MANTENIMIENTO PREVENTIVO ............................................................ 92 4.3. MODELO DE PLAN DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO ...................... 93 4.4. MANTENIMIENTO CORRECTIVO ........................................................... 95 5. LEGISLACIÓN DE CONEXIÓN A RED........................................................ 95 5.1. PROCEDIMIENTO PARA LA CONEXIÓN A RED DE INSTALACIONES FOTOVOLTAICAS ........................................................................................... 96 5.3.1.4. Realización del Montaje de la Instalación e Inscripción ................... 97 Definitiva en el Registro Administrativo de Instalaciones de ......................... 97 Producción en Régimen Especial ................................................................. 97 5.2. INGRESOS POR VENTA DE ENERGÍA VERTIDA A LA RED ................. 98 5.3. NORMATIVA QUE REGULA ESTE PROCEDIMIENTO ........................... 98 6. RESUMEN DE PRESUPUESTO ................................................................. 99 7. CONCLUSIÓN ............................................................................................. 99 ANEXO 1: ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD ........................... 101 ANEXO II: ESTUDIO DE VIABILIDAD DE LA INSTALACION ....................... 125 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 3 RUBEN EMBID PEREZ 1. OBJETO Y ALCANCE DE LA INSTALACIÓN El objeto del presente proyecto es realizar el dimensionado, el cálculo de prestaciones energéticas y la descripción funcional de la instalación de aprovechamiento de energía solar fotovoltaica situada en las parcelas Nº 5, 7, 9, 11, 25, 37, 55, 69, 73, 99 de la localidad de Alagón en la provincia de Zaragoza. El presente proyecto constará de dos secciones: 1. GENERADOR FOTOVOLTAICO EN BAJA TENSIÓN 2. INFRAESTRUCTURAS DE MEDIA TENSIÓN PARA CONEXIÓN En el presente documento se recogen las dos secciones correspondientes mencionadas que servirán de base para la tramitación ante los diferentes organismos competentes de los permisos y autorizaciones necesarios para la ejecución de las obras, la puesta en marcha y la explotación de la instalación. 1.1. CARACTERÍSTICAS Y COMPOSICIÓN DEL PARQUE El parque solar fotovoltaico situado en la localidad de Alagon en la provincia de Zaragoza, quedara constituido por un conjunto de diez Centrales de 108 kWp compuesto cada uno de ellos por un grupo de tres seguidores solares a dos ejes de 36 kW de potencia nominal y conectados a un inversor de 100 kW de potencia nominal. Esta configuración permitirá de acuerdo a la legislación vigente, dotar a cada grupo de tres seguidores con una potencia nominal de 100 kW, de su propio equipamiento para transformación y conexión a red. De este modo cada uno de los conjuntos de tres seguidores de 36 kW de potencia nominal, constituirá una unidad de producción en baja tensión de 100 kW completa, por estar dotada de todos los elementos precisos para su funcionamiento. Con su propio equipo de control y un inversor de 100 kW de potencia nominal. De acuerdo con ello, se tratara de un parque fotovoltaico de 1 MW compuesto por diez centrales de 100 kW cada uno con su inversor de 100 kW de potencia nominal. 1.2. TITULAR DE LA INSTALACIÓN El titular del conjunto será una sociedad gestora elegida por los distintos propietarios de las parcelas en las que se sitúa el huerto solar, esta gestora será la encargada de llevar a cabo todas las operaciones correspondientes en el huerto solar y de comunicarlas a los distintos propietarios. 1.3. ANTECEDENTES Las instalaciones objeto del presente proyecto pretenden la instalación de un sistema de aprovechamiento fotovoltaico de la radiación solar para generación de energía eléctrica conectado a la Red de Distribución de energía eléctrica en Media Tensión de ENDESA. Durante los últimos años en el campo de la actividad fotovoltaica los sistemas de conexión a Red Eléctrica constituyen una aplicación en expansión. La extensión a gran escala de este tipo de aplicaciones, ha requerido el desarrollo de una ingeniería específica que permite, por un lado, optimizar su diseño y funcionamiento y por otro, evaluar su impacto en el conjunto del sistema eléctrico, siempre cuidando la integración de los sistemas y respetando el entorno arquitectónico y ambiental. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 4 RUBEN EMBID PEREZ Hay que destacar la gran fiabilidad y larga duración de los sistemas fotovoltaicos. Por otra parte, no requieren apenas de mantenimiento y presentan una gran simplicidad y facilidad de instalación. En esta ocasión además se dispondrán los paneles sobre plataformas giratorias seguidoras del movimiento diario del sol, con lo cual se logra la optimización de la producción de energía eléctrica. La instalación solar fotovoltaica de conexión a red responde a un sencillo esquema: el generador fotovoltaico, formado por una serie de módulos conectados entre sí que se encargan de transformar la energía del sol en energía eléctrica. Sin embargo, esta energía que está en forma de corriente continua tiene que ser transformada por el inversor en corriente alterna para acoplarse a la red eléctrica. Así pues, los módulos fotovoltaicos generan una corriente continua proporcional a la irradiación solar que incide sobre ellos. Esta corriente se conduce al inversor que, utilizando la tecnología de potencia, la convierte en corriente alterna a la misma frecuencia que la de la red la eléctrica y de este modo queda disponible para cualquier usuario. 1.3.1. Energía solar La energía solar directa es la energía del Sol sin transformar, que caliente e ilumina. Se necesitan sistemas de captación y de almacenamiento que aprovechan la radiación del Sol de varias maneras diferentes: Utilización directa: mediante la incorporación de acristalamientos y otros elementos arquitectónicos con elevada masa y capacidad de absorción de energía térmica, es la llamada energía solar térmica pasiva. Transformación en calor: es la llamada energía solar térmica, que consiste en el aprovechamiento de la radiación que proviene del Sol para calentar fluidos que circulan por el interior de captadores solares térmicos. Este fluido se puede destinar para el agua caliente sanitaria (ACS), dar apoyo a la calefacción para atemperar piscinas, etc. Transformación en electricidad: es la llamada energía solar fotovoltaica que permite transformar en electricidad la radiación solar por medio de células fotovoltaicas integrantes de módulos solares. Esta electricidad se puede utilizar de manera directa, se puede almacenar en acumuladores para un uso posterior, e incluso se puede introducir en la red de distribución eléctrica. Es una de las energías renovables con mayores posibilidades. Ventajas: • Escaso impacto ambiental. • No produce residuos perjudiciales para el medio ambiente. • Distribuida por todo el mundo. • No tiene más costes una vez instalada que el mantenimiento el cual es sencillo. • No hay dependencia de las compañías suministradoras. Inconvenientes: • Se precisan sistemas de acumulación (baterías) que contienen agentes químicos peligrosos. Los depósitos de agua caliente deben protegerse contra la legionela. • Puede afectar a los ecosistemas por la extensión ocupada por los paneles en caso de grandes instalaciones. • Impacto visual negativo si no se cuida la integración de los módulos solares en el entorno. Durante el presente año, el Sol arrojará sobre la tierra 4.000 veces más energía de la que se va a consumir. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 5 RUBEN EMBID PEREZ 1.3.2. Radiación solar El Sol es una estrella que se encuentra a una temperatura media de 5.500 °C, en cuyo interior tienen lugar una serie de reacciones que producen una pérdida de masa que se transforma en energía. Esta energía liberada del Sol se transmite al exterior mediante la denominada radiación solar. La radiación en el sol es 63.450.720 W/m2. Sí suponemos que el sol emite en todas direcciones y construimos una esfera que llegue hasta la atmósfera terrestre, es decir, que tenga un radio de la distancia de 149,6 millones de Km podremos determinar cuál es la radiación en este punto. Este valor de la radiación solar recibida fuera de la atmósfera sobre una superficie perpendicular a los rayos solares es conocida como constante solar (1.353 W/m2), variable durante el año un ± 3 % a causa de la elipticidad de la órbita terrestre. A la tierra sólo le llega aproximadamente 1/3 de la energía total interceptada por la atmósfera, y de ella el 70 % cae en el mar. Aún así, es varios miles de veces el consumo energético mundial. 1.3.2.1. Tipos de radiación solar En función de cómo inciden los rayos en la Tierra se distinguen tres componentes de la radiación solar: • Directa: Es la recibida desde el Sol sin que se desvíe en su paso por la atmósfera. • Difusa: Es la que sufre cambios en su dirección principalmente debidos a la reflexión y difusión en la atmósfera. • Albedo Es la radiación directa y difusa que se recibe por reflexión en el suelo u otras superficies próximas. Aunque las tres componentes están presentes en la radiación total que recibe la Tierra, la radiación directa es la mayor y más importante en las aplicaciones fotovoltaicas. Cuando la radiación directa no puede incidir sobre una superficie debido a un obstáculo, el área en sombra también recibe radiación gracias a la radiación difusa. Las proporciones de radiación directa, difusa y albedo que recibe una superficie dependen de: • Condiciones meteorológicas: en un día nublado la radiación es prácticamente difusa, mientras que en uno soleado es directa. • Inclinación de la superficie respecto al plano horizontal: una superficie horizontal recibe la máxima radiación difusa y la mínima reflejada. • Presencia de superficies reflectantes: las superficies claras son las más reflectantes por lo que la radiación reflejada aumenta en invierno por el efecto de la nieve. 1.3.2.2. Movimiento del Sol El Sol dibuja trayectorias diferentes según la estación del año. En invierno sube poco y en verano mucho, lo que hace que las sombras sean diferentes en unas estaciones y en otras. Para conocer el movimiento del Sol se utilizará un sistema de coordenadas con dos ángulos, que permite saber en cada momento donde se encuentra. • Altura solar: es el ángulo formado por la posición aparente del Sol en el cielo con la horizontal del lugar. • Azimut solar: es el ángulo horizontal formado por la posición del Sol y la dirección del verdadero sur. Para obtener el azimut y la altura solar, se utilizan unas tablas que definen dichas coordenadas en función del día del año, de la hora solar y de la latitud, con las que se puede saber la posición del Sol en cada momento lo que permite calcular las sombras que producen los objetos en determinados momentos, o puede ayudar a programar un sistema de seguimiento solar. Para conseguir la mayor producción de una instalación interesa que los paneles solares estén en todo momento perpendiculares a los rayos solares, para lo que el sistema de paneles deberá tener dos grados de libertad. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 6 RUBEN EMBID PEREZ 1.3.3. Efecto fotovoltaico El efecto fotoeléctrico o fotovoltaico consiste en la conversión de luz en electricidad. Este proceso se consigue con algunos materiales que tienen la propiedad de absorber fotones y emitir electrones. Cuando los electrones libres son capturados, se produce una corriente eléctrica que puede ser utilizada como electricidad. 1.3.3.1. Conceptos básicos La materia está constituida por átomos, que tienen dos partes bien diferenciadas: • Núcleo: carga eléctrica positiva. • Electrones: carga eléctrica negativa. Los electrones giran alrededor del núcleo en distintas bandas de energía y compensan la carga positiva de éste, formando un conjunto estable y eléctricamente neutro. Los electrones de la última capa se llaman electrones de valencia, y se interrelacionan con otros similares formando una red cristalina. Eléctricamente hablando, existen tres tipos de materiales: • Conductores: Los electrones de valencia están poco ligados al núcleo y pueden moverse con facilidad dentro de la red cristalina con un pequeño agente externo. • Semiconductores: Los electrones de valencia están más ligados al núcleo pero basta una pequeña cantidad de energía para que se comporten como conductores. • Aislantes: Tienen una configuración muy estable, con los electrones de valencia muy ligados al núcleo; la energía necesaria para separarlos de éste es muy grande. Los materiales usados en las células fotovoltaicas son los semiconductores. 1.3.3.2. Materiales semiconductores La energía que liga a los electrones de valencia con su núcleo es similar a la energía de los fotones (partículas que forman los rayos solares). Cuando la luz solar incide sobre el material semiconductor, se rompen los enlaces entre núcleo y electrones de valencia, que quedan libres para circular por el semiconductor. Al lugar que deja el electrón al desplazarse se le llama hueco y tiene carga eléctrica positiva (de igual valor que la del electrón pero de signo contrario). Los electrones libres y los huecos creados por la radiación tienden a recombinarse perdiendo su actividad. Para que esto no ocurra, y poder aprovechar esta libertad de los electrones, hay que crear en el interior del semiconductor un campo eléctrico. El material más utilizado en la fabricación de células solares es el silicio, que tiene cuatro electrones de valencia. Para crear un campo eléctrico en este tipo de semiconductor se unen dos regiones de silicio tratadas químicamente (unión “p-n”). 1.3.3.3. Unión “p-n“ Para conseguir un semiconductor de silicio tipo "n", se sustituyen algunos átomos del silicio por átomos de fósforo, que tiene cinco electrones de valencia. Como se necesitan cuatro electrones para formar los enlaces con los átomos contiguos, queda un electrón libre. De forma análoga, si se sustituyen átomos de silicio por átomos de boro que tiene tres electrones de valencia, se consigue un semiconductor tipo "p". Al igual que el caso anterior, al formar los enlaces, falta un electrón, o dicho de otra forma, hay un hueco disponible. Para conseguir una unión “p-n” se pone en contacto una superficie de semiconductor tipo “n” con la de un semiconductor tipo “p”. Los electrones libres del material tipo “n” tienden a ocupar los huecos del material tipo "p" y viceversa, creándose así un campo eléctrico que se hace cada vez más grande a medida que los electrones y los huecos continúan difundiéndose hacia lados opuestos. El proceso continúa hasta que ya no se pueden intercambiar más electrones y huecos, consiguiéndose un campo eléctrico permanente sin la ayuda de campos eléctricos externos. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 7 RUBEN EMBID PEREZ 1.3.3.4. Ancho de banda prohibida Para que se produzca el efecto fotovoltaico, es decir, para que se produzca una corriente eléctrica cuando incide energía sobre el material semiconductor, es necesario que los fotones tengan una energía mayor que un valor mínimo determinado, que se denomina ancho de banda prohibida (Eg). A este valor mínimo también se le denomina "gap" de energía y se suele expresar en electrónvoltios. 1 eV (electrón-voltio) = 1,602 · 10-19 J • La energía que se aprovecha de cada fotón es la Eg. Si los materiales utilizados en la fabricación de las células fotovoltaicas tienen una Eg muy pequeña, se desaprovecharía mucha energía. • Si la Eg es muy grande, las células se mostrarían transparentes a la mayoría de los fotones incidentes ya que el espectro de la luz solar se distribuye sobre un rango de longitudes de onda que va desde 0,35 µm hasta algo más de 3 µm. • El valor óptimo de Eg está en torno a 1,5 eV. 2. DEFINICIÓN DE LOS PRINCIPALES ELEMENTOS QUE CONSTITUYEN LA INSTALACIÓN Dentro del mundo de la energía solar, se abre un nuevo campo denominado "Instalaciones Conectadas a Red". Estos sistemas consisten en captar la radiación solar emitida hacia la tierra todos los días del año y transformarla en energía eléctrica mediante la instalación de un campo fotovoltaico, compuesto por paneles solares. Esa energía generada se vierte directamente en la red de distribución mediante un inversor de corriente específico para este tipo de instalaciones. Al contrario que los sistemas aislados, la energía captada no se almacena en acumuladores para aprovecharla en periodos de baja o nula radicación solar. Esencialmente el sistema se compone de un campo de paneles y un inversor de características un poco especiales, y que es el elemento clave de la conexión. Características de un Sistema de Conexión a Red • No pueden contar con ningún mecanismo de acumulación de energía (baterías), por tanto: - No se pierde la energía generada cuando los acumuladores están llenos. - El mantenimiento de la instalación resulta más sencillo, y los costes de conservación son más baratos. • El usuario no percibe ningún cambio en el servicio eléctrico, manteniendo la misma seguridad de suministro y sabiendo que cada kW que produzca el generador contribuye a disminuir la generación de energía eléctrica por otros medios contaminantes. Sí la instalación se lleva a cabo en un emplazamiento que ya cuenta con consumos, éstos se atienden mediante el suministro convencional ya existente, mientras que la energía generada se vierte en su totalidad a la red de distribución. • La conexión a red también se suele dar en forma de grandes huertas solares que permiten la recuperación de la inversión y la generación de beneficios continuos para el inversionista durante toda la vida de la instalación fotovoltaica. Este tipo de instalaciones han de ser proyectadas conforme a la normativa medioambiental, debido a su gran impacto en el entorno. Además, se deberá tener en cuenta la capacidad de las líneas de distribución y, en su caso, los centros de transformación a las que se pretende verter la energía generada. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 8 RUBEN EMBID PEREZ 2.1. SISTEMA GENERADOR FOTOVOLTAICO Todos los módulos deberán satisfacer las especificaciones UNE-EN 61215 para módulos de silicio cristalino, o UNE-EN 61646 para módulos fotovoltaicos de capa delgada, así como estar cualificados por algún laboratorio reconocido, como por ejemplo: • Laboratorio de Energía Solar Fotovoltaica del Departamento de Energías Renovables del CIEMAT. • Join Research Centre Ispra. • Etc. El módulo fotovoltaico llevará de forma claramente visible e indeleble: • Modelo y nombre o logotipo del fabricante. • Identificación individual o número de serie trazable a la fecha de fabricación. CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS • Los módulos deberán llevar los diodos de derivación para evitar las posibles averías de las células y sus circuitos por sombreados parciales, y tendrán un grado de protección IP65. • Los marcos laterales, si existen, serán de aluminio o acero inoxidable. • Para que un módulo resulte aceptable, su potencia máxima y corriente de cortocircuito reales referidas a condiciones estándar deberán estar comprendidas en el margen del ± 10 % de los correspondientes valores nominales de catálogo. • Será rechazado cualquier módulo que presente defectos de fabricación como roturas o manchas en cualquiera de sus elementos, así como falta de alineación en las células o burbujas del encapsulante. • Se valorará positivamente una alta eficiencia de las células. • La estructura del generador y los marcos metálicos de los módulos se conectarán a tierra cuando las tensiones nominales en continua superen los 48 V. • Por motivos de seguridad y para facilitar el mantenimiento y reparación del generador, se instalarán los elementos necesarios (fusibles, interruptores, etc.) para la desconexión, de forma independiente y en ambos terminales, de cada una de las ramas del resto del generador. Las células solares constituyen un producto intermedio: proporcionan valores de tensión y corriente limitados en comparación a los requeridos normalmente por los aparatos usuarios, son extremadamente frágiles, eléctricamente no aisladas y sin un soporte mecánico. Se ensamblan de la manera adecuada para formar una única estructura: el modulo fotovoltaico, que es una estructura sólida y manejable. A continuación se definen las características y especificaciones técnicas del módulo fotovoltaico utilizado en este proyecto: CARACTERISTICAS DEL MODULO FOTOVOLTAICO MODELO A-250M FABRICANTE ARTESA PARÁMETROS ELECTRICOS POTENCIA NOMINAL 250 Wp CORRIENTE NOMINAL 8,24 A TENSION NOMINAL 30,35 V CORRIENTE CORTOCIRCUITO 8,79 A TENSION CIRCUITO ABIERTO 37,62 V MAXIMA TENSION DEL SISTEMA 1000 V TOLERANCIA DE POTENCIA +3%/-3% COEFICIENTE DE TEMPERATURA DE Isc(a) 0,03%/ºC COEFICIENTE DE TEMPERATURA DE Voc(β) -0,34%/ºC COEFICIENTE DE TEMPERATURA DE P(γ) -0,43%/ºC DIMENSIONES Y PESO LONGITUD 1645 mm ANCHURA 990 mm ALTURA 40 mm PESO 21,5 kg ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 15 RUBEN EMBID PEREZ • Determinar la cantidad de energía incidente disponible en la ubicación de la instalación. • Determinar las pérdidas por efecto de la orientación e inclinación del campo de captación, así como de las sombras, si las hubiese. • Definir los principales elementos que constituyen la instalación. • Determinar un valor que defina el rendimiento de la instalación y contemple la eficiencia de los elementos integrantes y su respuesta ante factores como la temperatura, el comportamiento de la red, factores ambientales, etc. (PR). • Estimar la producción energética mensual y anual de la instalación. 3.1. CALCULO DEL CAMPO GENERADOR FOTOVOLTAICO 3.1.1. Número de módulos en serie Número de placas: Número de placas = Potencia total / Potencia total de cada placa = = 100 kW / 250 W = 400 placas Número de placas en serie: Número de placas en serie = Tensión a la entrada del inversor / Tensión nominal de la placa = 546,3 V / 30,35 V = 18 placas Tensión por rama en punto de máxima potencia: Tensión máxima de entrada = Número de placas en serie · Tensión nominal de la placa = 18· 30,35 V = 546,3 V Tensión en circuito abierto de la rama: Tensión en circuito abierto de la rama = Número de placas en serie · Tensión de circuito abierto de la placa = 18 · 37.62 = 677,16 V -Potencia por rama: Potencia por rama = Número placas en serie · Potencia máxima placa / 1.000 = 18 · 250 / 1.000 = 4.5 kW 3.1.2. Número de ramas en paralelo Número de ramas en paralelo: Número de ramas en paralelo = Número de placas totales / Número de placas en serie = 432 / 18 = 24 ramas en paralelo. Potencia del campo solar para cada inversor: Potencia inversor = Número de ramas en paralelo · Potencia por rama = 24 · 4.5 = 108 kW Corriente máxima de entrada al inversor: Corriente máxima de entrada al inversor = Número de ramas en paralelo · Corriente de cortocircuito placa = 24 · 8,24 A = 197,76 A ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 16 RUBEN EMBID PEREZ 3.1.3. Número de grupos Potencia total instalada en campo solar: Potencia total instalada en campo solar = 108 W · 10 = 1.080 kW Potencia nominal de la instalación: Potencia nominal de la instalación = 100 W · 10 = 1 MW 3.2. CÁLCULO DE LA PRODUCCIÓN ANUAL ESPERADA En la Memoria de Solicitud se incluirán las producciones mensuales máximas teóricas en función de la irradiancia, la potencia instalada y el rendimiento de la instalación. Los datos de entrada que deberá aportar el instalador son los siguientes: • Valor medio mensual y anual de la irradiación diaria sobre superficie horizontal • Valor medio mensual y anual de la irradiación diaria sobre el plano del generador • Rendimiento energético de la instalación o “performance ratio”, PR • La estimación de la energía inyectada 3.2.1. Valor medio mensual y anual de la irradiación diaria sobre superficie horizontal El valor medio mensual y anual de la irradiación diaria sobre superficie horizontal, Gdm (0), en kWh/(m2·día), se ha obtenido a partir de los datos dados por “Photovoltaic Geographical Information System (PVGIS)” que cuentan con la aprobación de la comisión europea. 3.2.2. Valor medio mensual y anual de la irradiación diaria sobre el plano del generador El valor medio mensual y anual de la irradiación diaria sobre el plano del generador, Gdm (α,β), en kWh/(m2·día), se ha obtenido al igual que en el caso anterior a partir de los datos dados por “Photovoltaic Geographical Information System (PVGIS)” que cuentan con la aprobación de la comisión europea, el parámetro α representa el azimut y β la inclinación del generador, estos dos datos también son proporcionados por el PVGIS. 3.2.3. Rendimiento energético de la instalación o “performance ratio”, PR El “performance ratio”, PR, es la eficiencia de la instalación en condiciones reales de trabajo, que tiene en cuenta: • La dependencia de la eficiencia con la temperatura • La eficiencia del cableado • Las pérdidas por dispersión de parámetros y suciedad • Las pérdidas por errores en el seguimiento del punto de máxima potencia • La eficiencia energética del inversor • Otros PR puede englobar tanto factores como el diseñador pueda cuantificar, a fin de establecer un valor de eficiencia de la instalación lo más aproximado a las condiciones reales, y se estima mediante la siguiente expresión, y su valor varía en el tiempo en función de las distintas condiciones a las que se ve sometida la instalación: PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 17 RUBEN EMBID PEREZ Cada uno de los términos de la expresión de PR es complejo por lo que se explicarán por separado: 3.2.3.1. Pérdidas por dispersión de los parámetros entre los módulos (A1) Estas pérdidas son debidas a que los módulos no operan normalmente en las mismas condiciones que las reconocidas como estándar de medida, CEM. Un rango de valores del 10 % es una dispersión elevada, un 5 % es un valor adecuado, y valores inferiores al 5 % se identifican con un buen campo solar en este aspecto. En nuestro caso hemos cogido una perdidas de un 3 % que es el valor de tolerancia que nos ha dado el fabricante de los módulos. 3.2.3.2. Pérdidas por efecto del polvo y la suciedad depositada sobre los módulos solares (A2) Éste es un valor muy variable, puesto que depende del emplazamiento de la instalación. Evidentemente, una instalación próxima a una vía no asfaltada se encontrará más afectada por el polvo que otra situada en una zona urbanizada. Lo mismo se puede esperar con la polución en las ciudades. La posibilidad de realizar mantenimientos periódicos en este aspecto influye a la hora de estimar este coeficiente. El rango de valores estaría entre el 1 % para instalaciones poco afectadas por el polvo y suciedad, hasta el 8 % donde este aspecto puede tener una mayor influencia. Nosotros hemos cogido unas pérdidas del 3 % que corresponden a una situación baja de polvo y suciedad. 3.2.3.3. Pérdidas por reflectancia angular y espectral (A3) El acabado superficial de las células tiene influencia sobre este coeficiente, presentando mayores pérdidas en aquellas células con capas antirreflexivas que las que están texturizadas. También la estacionalidad influye en este parámetro, aumentando las pérdidas en invierno, así como con la latitud. Un rango de valores puede ser entre el 2 % y el 6 %. Tomaremos unas pérdidas de un 3 % que es el valor medio anual estimado en el pliego de condiciones. 3.2.3.4. Factor de sombras (A4) Un rango de valores puede ser entre el 1 % (valor mínimo por defecto) y el 10 %, que es el valor máximo a partir del cual las sombras pueden repercutir negativamente en el correcto funcionamiento de la instalación. Los cálculos teóricos realizados con el programa PVSYST nos proporcionan según la ubicación de la instalación unas perdidas del 1,74%.Se tomara un factor de sombra de un 2% por aproximación 3.2.3.5. Total de pérdidas en el generador (A) El total de pérdidas en el generador (A) es la suma de las pérdidas por dispersión de los parámetros entre los módulos (A1), por efecto del polvo y la suciedad depositada sobre los módulos solares (A2), por reflactancia angular y espectral (A3) y por sombras (A4): A = A1 + A2 + A3 + A4 = 3 % + 3 % + 3 % + 2 % = 11 % El total de pérdidas en el generador son de un 11 %. 3.2.3.6. Pérdidas en el cableado de la parte de corriente continua (B) Son pérdidas entre los módulos fotovoltaicos y el inversor. Se incluyen las pérdidas en los fusibles, conmutadores, conexionados, etc. El valor máximo admisible para Lcabcc (pérdidas en el cableado de la parte de corriente continua) es 1,5 %. B es un coeficiente relacionado con las pérdidas en el cableado de la parte de corriente continua: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 18 RUBEN EMBID PEREZ B = (1 - Lcabcc) = (1 – 0,015) = 0,985 El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas en el cableado de la parte continua es de 0,985. 3.2.3.7. Pérdidas en el cableado de la parte de corriente alterna (C) Al igual que el anterior está relacionado con las pérdidas en el cableado, pero en este caso en la parte de corriente alterna. El valor máximo admisible para Lcabca es 2 % y un valor recomendable es el 0,5 %. Elegiremos el valor máximo de pérdidas en el cableado que es de un 2 %. C es un coeficiente relacionado con las pérdidas en el cableado de la parte de corriente alterna: C = (1 - Lcabca) = (1 – 0,02) = 0,98 El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas en el cableado de la parte alterna es de 0,98. 3.2.3.8. Pérdidas por disponibilidad (D) Son las pérdidas por disponibilidad de la instalación, de forma parcial o total, debido a fallos en la red, mantenimiento, etc. Un valor adecuado para las pérdidas por dispersión es el 5 %, este valor de perdidas será el que elijamos para nuestra instalación. D está relacionado con estas: D = (1 - Ldisp) = (1 – 0,05) = 0,95 El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas por disponibilidad de la instalación es de 0,95. 3.2.3.9. Pérdidas por el rendimiento del inversor (E) Son las pérdidas ocasionadas por el rendimiento del inversor. En este caso el fabricante nos da un rendimiento del 96 %. Hay que atender a los valores de rendimiento europeo. Por lo tanto, el valor de E que representa el valor de eficiencia del inversor es de 94,8 %. 3.2.3.10. Pérdidas por rendimiento de seguimiento del punto de máxima potencia del generador (PMP) Son las pérdidas por el no seguimiento del Punto de Máxima Potencia (PMP) y en los umbrales de arranque del inversor. Unos valores de referencia para estas pérdidas pueden ser entre el 5 % y el 10 %, nosotros tomaremos como un valor de referencia el 5 %. F está relacionado con estas pérdidas de tal forma que: F = (1 - Ldisp) = (1 – 0,05) = 0,95 El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas por rendimiento de seguimiento del punto de máxima potencia del generador es de 0,95. 3.2.3.11. Pérdidas por temperatura (Ptemp) Las pérdidas medias anuales debidas al efecto de la temperatura sobre las células fotovoltaicas se calculan según la siguiente fórmula: Ptemp (%) = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] Siendo TC la temperatura de trabajo de las células solares: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 19 RUBEN EMBID PEREZ TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) Donde: Tamb = Temperatura ambiente en °C TONC = Temperatura de operación nominal del módulo fotovoltaico. Este valor lo proporciona el Fabricante E = Irradiancia solar en W / m2 La temperatura de las células se eleva por encima de la temperatura ambiente de forma proporcional a la irradiancia incidente, lo que tiene como consecuencia una reducción del rendimiento de las mismas. La temperatura es un factor a tener en cuenta en el momento de estudiar el emplazamiento de la instalación. Lugares ventilados reducen la temperatura de operación de los módulos fotovoltaicos presentando mayores rendimientos que aquellas que no lo están. Es un factor importante en instalaciones que contemplen su integración como un elemento diferenciador. Puede darse el caso que la máxima producción de una instalación no se corresponda con los períodos estivales, sino con períodos de primavera y otoño, en donde los índices de radiación son buenos y la temperatura ambiente es menor que en verano, a pesar de contar éste con mayor radiación. A continuación calculamos la temperatura de trabajo de las células solares, las pérdidas debidas al efecto de la temperatura sobre las células fotovoltaicas y el rendimiento energético de la instalación para cada mes: • Enero: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 7.2 + (47 - 20) · (1000/ 800) = 40.95° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 5.58 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 5.58) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 68.89 % • Febrero: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 8.3 + (47 - 20) · (1000 / 800) = 42.05° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 5.96 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 5.96) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 68.57 % • Marzo: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 11.6 + (4720) · (1000 / 800) = 45.35° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 7.122 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 7.122) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 67.62% • Abril: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 13.6 + (47 - 20) · (1000 / 800) = 47.35° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 7.822% ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 20 RUBEN EMBID PEREZ PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 7.822) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 67.04 % • Mayo: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 17.7 + (47 - 20) · (1000 / 800) = 51.45° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 9.26 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 9.26) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 65.85 % • Junio: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 22.3 + (47 - 20) · (1000 / 800) = 56.05° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 10.86% PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 10.86) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 64.52 % • Julio: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 24.3 + (47 - 20) · (1000/ 800) = 58.05° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 11.56 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 11.56) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 63.95 % • Agosto: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 24.1 + (47 - 20) · (1000 / 800) = 57.85° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 11.49 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 11.49) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 64% • Septiembre: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 20.4 + (47 - 20) · (1000 / 800) = 54.15° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 10.20 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 10.20) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 65.07 % • Octubre: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 16,6 + (4720) · (1000 / 800) = 50.35° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 8.87 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 8.87) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 66.17% • Noviembre: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 10.5 + (47 - 20) · (1000/ 800) = 44.25° ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 21 RUBEN EMBID PEREZ Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 6.73 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 6.73) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 67.94 % • Diciembre: TC = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800) = 7.1 + (47 - 20) · (1000/ 800) = 40.85° Ptemp = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (TC - 25)] = 5.54 % PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F = (100 – 11 – 5.54) · 0,985 · 0,98 · 0,95 · 0,948 ·0,95 = 68.92 % 3.2.4. Estimación de la energía inyectada y Producción anual esperada Para realizar una estimación de la energía aportada por una instalación solar fotovoltaica a la red de baja tensión (Ep), basta con conocer el valor de la radiación disponible en el plano de captación y el rendimiento global de la instalación que se diseña. La estimación de la energía inyectada se realizará de acuerdo con la siguiente ecuación: Ep= (Gdm (α,β) · Pmp · PR) / GCEM Donde: Gdm (α,β) =Valor medio mensual de la irradiacion diaria sobre el plano del generador en las condiciones de orientación e inclinación del plano de captación solar (kWh/m2 · día) Pmp = Potencia pico del generador (kWp) = 1080 kWp PR = Rendimiento energético de la instalación o “Performance Ratio” GCEM = Constante de valor 1 kW/m2 Los datos se presentan en una tabla con los valores medios mensuales y el promedio anual, acompañada por una grafica de la producción mensual. G dm (α,β) T(ºC) PR(%) Total de días al mes Ep(kWh/dia) Ep(Kwh/mes) Enero 3.31 7.2 68.9 31 2462.79 76346.38 Febrero 4.77 8.3 68.57 28 3532.71 98915.9 Marzo 5.84 11.6 67.62 31 4265 132214.99 Abril 6.22 13.6 67.04 30 4503.68 135110.44 Mayo 6.47 17.7 65.85 31 4601.88 142658.42 Junio 6.83 22.3 64.52 30 4759.67 142795.75 Julio 7.21 24.3 63.95 31 4979.67 154369.62 Agosto 6.96 24.1 64 31 4811.35 149151.71 Septiembre 6.41 20.4 65.07 30 4505.18 135155.37 Octubre 5.12 16.6 66.17 31 3659.26 113437.03 Noviembre 3.87 10.5 67.93 30 2839.58 85187.47 Diciembre 3.24 7.1 68.92 31 2411.71 74763.16 TOTAL 5.52 15.3 66.55 365 3967.54 1440106.3 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 22 RUBEN EMBID PEREZ GRAFICA DE LA PRODUCCIÓN ANUAL 0 20000 40000 60000 80000 100000 120000 140000 160000 enero febrero marzo abril mayo junio julio agosto septiembre octubre noviembre diciembre La energía inyectada anual será aproximadamente de 1.440 Mwh/año  3.2.5. Distancia mínima entre seguidores La distancia minima, medida sobre la horizontal, entre un seguidor, de altura 5.68 metros y otro, será la que garantice un mínimo de 4 horas de sol en torno al mediodía del solsticio de invierno. Siguiendo las recomendaciones del proveedor la distancia minima será de 36 metros dirección N-S y de 45 metros dirección E-W estos datos proporcionados han sido contrastados mediante el programa de simulación PVSYST. 3.3. CALCULO DEL CABLEADO El presente apartado tiene por finalidad establecer las características del sistema de protecciones que deberá disponer una central fotovoltaica conectada a la red de distribución BT. Para el resto de prescripciones que no estén contempladas deberá cumplirse lo establecido en la ITCBT40 del REBT y el RD 1663/2000. Los equipos que constituyen el sistema de protecciones de la central solar fotovoltaica son los siguientes: En el punto de conexión con la red de distribución BT, se instalará un Interruptor General de apertura manual, accesible al personal de ERZ ENDESA, que será un Interruptor de Control de Potencia Magnetotérmico (ICPM) con intensidad de cortocircuito superior a la del punto de conexión. El ICPM deberá reunir las siguientes características: • La intensidad nominal del ICPM será la inmediatamente superior que corresponda a la potencia nominal de la central fotovoltaica. • Para conexión trifásica a la red de distribución (centrales fotovoltaicas P > 5 kW): ICPM tetrapolar, tres polos protegidos y neutro de arrastre seccionable. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 23 RUBEN EMBID PEREZ • Los Interruptores de Control de Potencia de intensidad nominal asignada superior a 63 A serán siempre tetrapolares para suministros trifásicos, tres polos protegidos y neutro de arrastre seccionable, pudiendo ser fijos o regulables. • El sistema de regulación será precintable. • Los Interruptores de Control de Potencia de intensidad asignada superior a 63 A cumplirán lo indicado en la Norma UNE-EN 60947-2. • El ICPM se colocará en una caja independiente de dimensiones adecuadas para el buen conexionado de los conductores y deberá ser precintable. Dicha caja se podrá ubicar en el mismo cuadro donde se coloquen los dispositivos generales de mando y protección, se ajustarán a las normas UNE 20451 y UNE 60439. En la interconexión de la instalación fotovoltaica con la red de distribución BT se instalará un Interruptor Automático Diferencial de 300 mA. Un Interruptor Automático de Interconexión, para la desconexión-conexión automática de la instalación fotovoltaica en caso de pérdida de tensión o frecuencia de la red, junto con su relé de enclavamiento. Este interruptor dispondrá de los relés de protección siguientes: • Protección de mínima tensión (27), uno por fase, ajustados a 0,85·Um que actuarán en un tiempo inferior a 0,5 segundos. • Protección de máxima tensión (59), entre una fase y neutro, ajustado a 1,1·Um que actuará en untiempo inferior a 0,5 segundos. • Protección de máxima y mínima frecuencia (81M-81m), entre fases, y cuya actuación debe producirse cuando la frecuencia sea superior a 51 Hz, o inferior a 49 Hz durante más de 5 periodos. Estas protecciones estarán integradas en los inversores. Si las protecciones de máxima y mínima tensión, y de máxima y mínima frecuencia que se utilizan están integradas en el equipo inversor y no son precintables por ERZ ENDESA, o en caso de que sus funciones de protección sean realizadas por un programa informático de control de operaciones, los precintos serán sustituidos por certificaciones originales del fabricante inversor, en los términos exigidos por la reglamentación vigente, que identifiquen suficientemente el cumplimiento de los valores de ajusten el equipo instalado. Este certificado deberá ser presentado a ERZ ENDESA antes de la puesta en servicio de la central. En estos casos, el Interruptor Automático de Interconexión podrá sustituirse por un contactor cuyo rearme será automático, una vez se restablezcan las condiciones normales de suministro en la red. 3.3.1. Circuito de corriente continúa Primero calculamos la caída de tensión por serie de los módulos fotovoltaicos que será común en todos los grupos: - Nº de paneles en serie: 18 - Tensión por serie = nº de paneles en serie · Tensión del panel = 18· 30.35 = 546.3 V - Potencia por serie = Potencia nominal del panel · numero de paneles = 250 · 18 = 4500 W - Intensidad por serie = Potencia por serie / Tensión por serie = 4500 W / 546.3 V = 8.24 A Caída de tensión por serie para una sección del conductor de 4 mm2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 38· 8,24)/4=2,795 V = 0,511 % Donde: ρ = resistividad del cobre L = Longitud de la linea ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 24 RUBEN EMBID PEREZ I = Intensidad de corriente S = Seccion de los conductores 3.3.1.1. Central 1 Seguidor 1.1 • Serie 1.1.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 1.1.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 1.1.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 1.1.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 1.1.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.1.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.1.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.1.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 1.2 • Serie 1.2.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 1.2.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 1.2.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 1.2.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 1.2.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.2.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.2.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.2.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 1.3 • Serie 1.3.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 1.3.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 1.3.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 1.3.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 1.3.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.3.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 1.3.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 31 RUBEN EMBID PEREZ 3.3.1.1. Central 8 Seguidor 8.1 • Serie 8.1.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 8.1.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 8.1.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 8.1.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 8.1.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.1.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.1.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.1.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 8.2 • Serie 8.2.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 8.2.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 8.2.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 8.2.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 8.2.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.2.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.2.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.2.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 8.3 • Serie 8.3.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 8.3.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 8.3.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 8.3.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 8.3.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.3.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.3.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 8.3.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % 3.3.1.1. Central 9 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 32 RUBEN EMBID PEREZ Seguidor 9.1 • Serie 9.1.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 9.1.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 9.1.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 9.1.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 9.1.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.1.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.1.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.1.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 9.2 • Serie 9.2.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 9.2.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 9.3.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 9.2.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 9.2.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.2.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.2.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.2.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 9.3 • Serie 9.3.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 9.3.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 9.3.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 9.3.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 9.3.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.3.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.3.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 9.3.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % 3.3.1.1. Central 10 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 33 RUBEN EMBID PEREZ Seguidor 10.1 • Serie 10.1.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 10.1.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 10.1.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 10.1.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 10.1.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.1.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.1.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.1.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 10.2 • Serie 10.2.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 10.3.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 10.2.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 10.2.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 10.2.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.3.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.2.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.2.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Seguidor 10.3 • Serie 10.3.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 60· 8,24)/4=4,414 V = 0,81 % • Serie 10.3.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 8,24)/4=4,046 V = 0,74 % • Serie 10.3.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 10.3.4: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 50· 8,24)/4=3,678 V = 0,673 % • Serie 10.3.5: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.3.6: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.3.7: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % • Serie 10.3.8: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 40· 8,24)/4=2,942 V = 0,538 % Utilizaremos una base portafusibles de 10 A ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 34 RUBEN EMBID PEREZ Después del cuadro donde están los fusibles colocaremos otro cuadro para realizar una protección diferencial en la instalación fotovoltaica, que realiza un cortocircuito a tierra. A continuación calculamos la caída de tensión en cada seguidor por central, desde el seguidor en cuestion hasta la entrada al inversor, utilizaremos un cable de sección 16 mm2 para ello primero calcularemos la intensidad por cada seguidor: - Intensidad por seguidor = Intensidad por serie ·nº de series en cada seguidor = 8.24 ·8 = 65.92A 3.3.1.2. Central 1 • Seguidor 1.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 1.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 1.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 2 • Seguidor 2.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 2.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 2.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 3 • Seguidor 3.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 3.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 3.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 4 • Seguidor 4.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 4.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 4.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 5 • Seguidor 5.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 5.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 5.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 6 • Seguidor 6 1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 35 RUBEN EMBID PEREZ • Seguidor 6.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 6.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 7 • Seguidor 7.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 7.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 7.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 8 • Seguidor 8.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 8.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 8.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 9 • Seguidor 9.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 9.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 9.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % 3.3.1.2. Central 10 • Seguidor 10.1: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 33· 65,92)/16=4,84 V = 0,88 % • Seguidor 10.2: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 28· 65,92)/16=4,10 V = 0,75 % • Seguidor 10.3: Cdt = (2· ρ· L· I)/S = (2· 0,0178· 55· 65,92)/16=8,21 V = 1,47 % La intensidad total al inversor será: ITotal que entra en el inversor = IPor bloque · nº de bloques = 14,67 A · 12 = 176,04 A A la salida de cada inversor por grupo colocaremos un fusible de 400 A en el cuadro de baja tensión. 3.3.2. Circuito de corriente alterna CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Fórmulas Emplearemos las siguientes: Sistema Trifásico I = Pc / 1,732 x U x Cosj x R = amp (A) e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Senj / 1000 x U x n x R x Cosj) = voltios (V) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 36 RUBEN EMBID PEREZ Sistema Monofásico: I = Pc / U x Cosj x R = amp (A) e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Senj / 1000 x U x n x R x Cosj) = voltios (V) En donde: Pc = Potencia de Cálculo en Watios. L = Longitud de Cálculo en metros. e = Caída de tensión en Voltios. K = Conductividad. I = Intensidad en Amperios. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor en mm². Cos j = Coseno de fi. Factor de potencia. R = Rendimiento. (Para líneas motor). n = Nº de conductores por fase. Xu = Reactancia por unidad de longitud en mW/m. Fórmula Conductividad Eléctrica K = 1/r r = r20[1+a (T-20)] T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] Siendo, K = Conductividad del conductor a la temperatura T. r = Resistividad del conductor a la temperatura T. r20 = Resistividad del conductor a 20ºC. Cu = 0.018 Al = 0.029 a = Coeficiente de temperatura: Cu = 0.00392 Al = 0.00403 T = Temperatura del conductor (ºC). T0 = Temperatura ambiente (ºC): Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC): XLPE, EPR = 90ºC PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor (A). Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A). Fórmulas Sobrecargas Ib £ In £ Iz I2 £ 1,45 Iz Donde: Ib: intensidad utilizada en el circuito. Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523. In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: - a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 37 RUBEN EMBID PEREZ automáticos (1,45 In como máximo). - a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In). Fórmulas compensación energía reactiva cosØ = P/Ö(P²+ Q²). tgØ = Q/P. Qc = Px(tgØ1-tgØ2). C = Qcx1000/U²xw; (Monofásico - Trifásico conexión estrella). C = Qcx1000/3xU²xw; (Trifásico conexión triángulo). Siendo: P = Potencia activa instalación (kW). Q = Potencia reactiva instalación (kVAr). Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr). Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar. Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. U = Tensión compuesta (V). w = 2xPixf ; f = 50 Hz. C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF). 3.3.2.1 Centrales y Servicios Auxiliares DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: INVERSOR 1 100000 W SSAA CENTRAL 1 3240 W INVERSOR 2 100000 W SSAA CENTRAL 2 3240 W INVERSOR 3 100000 W SSAA CENTRAL 3 3240 W INVERSOR 4 100000 W SSAA CENTRAL 4 3240 W INVERSOR 5 100000 W SSAA CENTRAL 5 3240 W INVERSOR 6 100000 W SSAA CENTRAL 6 3240 W INVERSOR 7 100000 W SSAA CENTRAL 7 3240 W INVERSOR 8 100000 W SSAA CENTRAL 8 3240 W INVERSOR 9 100000 W SSAA CENTRAL 9 3240 W INVERSOR 10 100000 W SSAA CENTRAL 10 3240 W TOTAL.... 1032400 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 1032400 - Potencia Máxima Admisible (W): 113619.2 Cálculo de la Línea: LINEA TRAFO 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 180 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 103240 W. - Potencia de cálculo: 103240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 38 RUBEN EMBID PEREZ I=103240/1,732x400x1=149.02 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x70mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 210 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 65.18 e(parcial)=180x103240/47.2x400x70=14.06 V.=3.52 % e(total)=3.52% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 157 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: INVERSOR 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 100000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 100000 W. I=100000/1,732x400x1x1=144.34 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.26 e(parcial)=1x100000/45.23x400x50x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=3.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 155 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: SSAA CENTRAL 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3240 W. - Potencia de cálculo: 3240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3240/1,732x400x1=4.68 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.56 e(parcial)=1x3240/51.41x400x6=0.03 V.=0.01 % ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 39 RUBEN EMBID PEREZ e(total)=3.52% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. SUBCUADRO SSAA CENTRAL 1 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: AZIMUTAL 1.1 330 W CENITAL 1.1 750 W AZIMUTAL 1.2 330 W CENITAL 1.2 750 W AZIMUTAL 1.3 330 W CENITAL 1.3 750 W TOTAL.... 3240 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 3240 Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 1.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=33x330/54.49x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=3.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 1.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 40 RUBEN EMBID PEREZ - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=33x750/54.48x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=3.57% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 1.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=28x330/54.49x400x6x1=0.07 V.=0.02 % e(total)=3.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 1.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 47 RUBEN EMBID PEREZ I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.26 e(parcial)=1x100000/45.23x400x50x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=3.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 155 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: SSAA CENTRAL 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3240 W. - Potencia de cálculo: 3240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3240/1,732x400x1=4.68 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.56 e(parcial)=1x3240/51.41x400x6=0.03 V.=0.01 % e(total)=3.52% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. SUBCUADRO SSAA CENTRAL 3 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: AZIMUTAL 3.1 330 W CENITAL 3.1 750 W AZIMUTAL 3.2 330 W CENITAL 3.2 750 W AZIMUALTAL 3.3 330 W CENITAL 3.3 750 W TOTAL.... 3240 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 3240 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 48 RUBEN EMBID PEREZ Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 3.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=33x330/54.49x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=3.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 3.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=33x750/54.48x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=3.56% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 3.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 49 RUBEN EMBID PEREZ - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=28x330/54.49x400x6x1=0.07 V.=0.02 % e(total)=3.53% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 3.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=28x750/54.48x400x6x1=0.16 V.=0.04 % e(total)=3.56% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUALTAL 3.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 50 RUBEN EMBID PEREZ humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=55x330/54.49x400x6x1=0.14 V.=0.03 % e(total)=3.55% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 3.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=55x750/54.48x400x6x1=0.32 V.=0.08 % e(total)=3.59% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: LINEA TRAFO 4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 113 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 103240 W. - Potencia de cálculo: 103240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=103240/1,732x400x1=149.02 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 80.78 e(parcial)=113x103240/44.87x400x50=13 V.=3.25 % e(total)=3.25% ADMIS (4.5% MAX.) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 51 RUBEN EMBID PEREZ Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 157 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: INVERSOR 4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 100000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 100000 W. I=100000/1,732x400x1x1=144.34 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.26 e(parcial)=1x100000/45.23x400x50x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=3.28% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 155 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: SSAA CENTRAL 4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3240 W. - Potencia de cálculo: 3240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3240/1,732x400x1=4.68 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.56 e(parcial)=1x3240/51.41x400x6=0.03 V.=0.01 % e(total)=3.26% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 52 RUBEN EMBID PEREZ SUBCUADRO SSAA CENTRAL 4 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: AZIMUTAL 4.1 330 W CENITAL 4.1 750 W AZIMUTAL 4.2 330 W CENITAL 4.2 750 W AZIMUTAL 4.3 330 W CENITAL 4.3 750 W TOTAL.... 3240 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 3240 Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 4.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=33x330/54.49x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=3.28% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 4.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 53 RUBEN EMBID PEREZ Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=33x750/54.48x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=3.3% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 4.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=28x330/54.49x400x6x1=0.07 V.=0.02 % e(total)=3.27% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 4.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=28x750/54.48x400x6x1=0.16 V.=0.04 % e(total)=3.3% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 54 RUBEN EMBID PEREZ Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 4.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=55x330/54.49x400x6x1=0.14 V.=0.03 % e(total)=3.29% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 4.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=55x750/54.48x400x6x1=0.32 V.=0.08 % e(total)=3.34% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: LINEA TRAFO 5 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 150 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 103240 W. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 55 RUBEN EMBID PEREZ - Potencia de cálculo: 103240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=103240/1,732x400x1=149.02 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 80.78 e(parcial)=150x103240/44.87x400x50=17.26 V.=4.31 % e(total)=4.31% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 157 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: INVERSOR 5 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 100000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 100000 W. I=100000/1,732x400x1x1=144.34 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.26 e(parcial)=1x100000/45.23x400x50x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=4.34% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 155 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: SSAA CENTRAL 5 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3240 W. - Potencia de cálculo: 3240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3240/1,732x400x1=4.68 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 56 RUBEN EMBID PEREZ Temperatura cable (ºC): 40.56 e(parcial)=1x3240/51.41x400x6=0.03 V.=0.01 % e(total)=4.32% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. SUBCUADRO SSAA CENTRAL 5 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: AZIMUTAL 5.1 330 W CENITAL 5.1 750 W AZIMUTAL 5.2 330 W CENITAL 5.2 750 W AZIMUTAL 5.3 330 W CENITAL 5.3 750 W TOTAL.... 3240 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 3240 Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 5.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=33x330/54.49x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=4.34% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 5.1 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 63 RUBEN EMBID PEREZ - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=55x750/54.48x400x6x1=0.32 V.=0.08 % e(total)=3.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: LINEA TRAFO 7 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 200 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 103240 W. - Potencia de cálculo: 103240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=103240/1,732x400x1=149.02 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x70mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 210 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 65.18 e(parcial)=200x103240/47.2x400x70=15.62 V.=3.91 % e(total)=3.91% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 157 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: INVERSOR 7 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 100000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 100000 W. I=100000/1,732x400x1x1=144.34 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 64 RUBEN EMBID PEREZ I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.26 e(parcial)=1x100000/45.23x400x50x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=3.93% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 155 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: SSAA CENTRAL 7 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3240 W. - Potencia de cálculo: 3240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3240/1,732x400x1=4.68 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.56 e(parcial)=1x3240/51.41x400x6=0.03 V.=0.01 % e(total)=3.91% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. SUBCUADRO SSAA CENTRAL 7 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: AZIMUTAL 7.1 330 W CENITAL 7.1 750 W AZIMUTAL 7.2 330 W CENITAL 7.2 750 W AZIMUTAL 7.3 330 W CENITAL 7.3 750 W TOTAL.... 3240 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 3240 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 65 RUBEN EMBID PEREZ Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 7.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=33x330/54.49x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=3.93% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 7.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=33x750/54.48x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=3.96% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 7.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 66 RUBEN EMBID PEREZ I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=28x330/54.49x400x6x1=0.07 V.=0.02 % e(total)=3.93% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 7.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=28x750/54.48x400x6x1=0.16 V.=0.04 % e(total)=3.95% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 7.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 67 RUBEN EMBID PEREZ Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=55x330/54.49x400x6x1=0.14 V.=0.03 % e(total)=3.95% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 7.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=55x750/54.48x400x6x1=0.32 V.=0.08 % e(total)=3.99% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: LINEA TRAFO 8 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 231 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 103240 W. - Potencia de cálculo: 103240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=103240/1,732x400x1=149.02 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x95mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 260 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 56.42 e(parcial)=231x103240/48.61x400x95=12.91 V.=3.23 % e(total)=3.23% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 157 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 68 RUBEN EMBID PEREZ Cálculo de la Línea: INVERSOR 8 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 100000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 100000 W. I=100000/1,732x400x1x1=144.34 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.26 e(parcial)=1x100000/45.23x400x50x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=3.26% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 155 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: SSAA CENTRAL 8 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3240 W. - Potencia de cálculo: 3240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3240/1,732x400x1=4.68 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.56 e(parcial)=1x3240/51.41x400x6=0.03 V.=0.01 % e(total)=3.23% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. SUBCUADRO SSAA CENTRAL 8 DEMANDA DE POTENCIAS ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 69 RUBEN EMBID PEREZ - Potencia total instalada: AZIMUTAL 8.1 330 W CENITAL 8.1 750 W AZIMUTAL 8.2 330 W CENITAL 8.2 750 W AZIMUTAL 8.3 330 W CENITAL 8.3 750 W TOTAL.... 3240 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 3240 Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 8.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=33x330/54.49x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=3.25% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 8.1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 33 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=33x750/54.48x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=3.28% ADMIS (6.5% MAX.) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 70 RUBEN EMBID PEREZ Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 8.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=28x330/54.49x400x6x1=0.07 V.=0.02 % e(total)=3.25% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 8.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=28x750/54.48x400x6x1=0.16 V.=0.04 % e(total)=3.27% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 8.3 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 71 RUBEN EMBID PEREZ - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=55x330/54.49x400x6x1=0.14 V.=0.03 % e(total)=3.27% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 8.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=55x750/54.48x400x6x1=0.32 V.=0.08 % e(total)=3.31% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: LINEA TRAFO 9 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 243 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 103240 W. - Potencia de cálculo: 103240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=103240/1,732x400x1=149.02 A. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 72 RUBEN EMBID PEREZ Se eligen conductores Tetrapolares 4x95mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 260 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 56.42 e(parcial)=243x103240/48.61x400x95=13.58 V.=3.4 % e(total)=3.4% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 157 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: INVERSOR 9 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 100000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 100000 W. I=100000/1,732x400x1x1=144.34 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 165 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.26 e(parcial)=1x100000/45.23x400x50x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=3.42% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 155 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: SSAA CENTRAL 9 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Galerias, Zanjas - Longitud: 1 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3240 W. - Potencia de cálculo: 3240 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3240/1,732x400x1=4.68 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-07 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.56 e(parcial)=1x3240/51.41x400x6=0.03 V.=0.01 % e(total)=3.4% ADMIS (4.5% MAX.) ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 79 RUBEN EMBID PEREZ Cálculo de la Línea: CENITAL 10.2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 28 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=28x750/54.48x400x6x1=0.16 V.=0.04 % e(total)=3.44% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: AZIMUTAL 10.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 330 W. I=330/1,732x400x1x1=0.48 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=55x330/54.49x400x6x1=0.14 V.=0.03 % e(total)=3.44% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: CENITAL 10.3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 55 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 750 W. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 80 RUBEN EMBID PEREZ I=750/1,732x400x1x1=1.08 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 52.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=55x750/54.48x400x6x1=0.32 V.=0.08 % e(total)=3.48% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. LINEA TRAFO 1 103240 180 4x70Cu 149.02 210 3.52 3.52 INVERSOR 1 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.54 SSAA CENTRAL 1 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.52 LINEA TRAFO 2 103240 157 4x70Cu 149.02 210 3.07 3.07 INVERSOR 2 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.09 SSAA CENTRAL 2 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.07 LINEA TRAFO 3 103240 122 4x50Cu 149.02 165 3.51 3.51 INVERSOR 3 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.54 SSAA CENTRAL 3 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.52 LINEA TRAFO 4 103240 113 4x50Cu 149.02 165 3.25 3.25 INVERSOR 4 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.28 SSAA CENTRAL 4 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.26 LINEA TRAFO 5 103240 150 4x50Cu 149.02 165 4.31 4.31 INVERSOR 5 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 4.34 SSAA CENTRAL 5 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 4.32 LINEA TRAFO 6 103240 177 4x70Cu 149.02 210 3.46 3.46 INVERSOR 6 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.48 SSAA CENTRAL 6 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.46 LINEA TRAFO 7 103240 200 4x70Cu 149.02 210 3.91 3.91 INVERSOR 7 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.93 SSAA CENTRAL 7 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.91 LINEA TRAFO 8 103240 231 4x95Cu 149.02 260 3.23 3.23 INVERSOR 8 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.26 SSAA CENTRAL 8 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.23 LINEA TRAFO 9 103240 243 4x95Cu 149.02 260 3.4 3.4 INVERSOR 9 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.42 SSAA CENTRAL 9 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.4 LINEA TRAFO 10 103240 243 4x95Cu 149.02 260 3.4 3.4 INVERSOR 10 100000 1 4x50+TTx25Cu 144.34 165 0.03 3.42 SSAA CENTRAL 10 3240 1 4x6+TTx6Cu 4.68 44 0.01 3.4 Subcuadro SSAA CENTRAL 1 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 1.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.54 50 CENITAL 1.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.57 50 AZIMUTAL 1.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.54 50 CENITAL 1.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.56 50 AZIMUTAL 1.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.56 50 CENITAL 1.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.6 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 2 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 81 RUBEN EMBID PEREZ Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL2.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.09 50 CENITAL 2.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.12 50 AZIMUTAL 2.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.09 50 CENITAL 2.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.11 50 AZIMUTAL 2.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.11 50 CENITAL 2.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.15 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 3 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 3.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.54 50 CENITAL 3.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.56 50 AZIMUTAL 3.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.53 50 CENITAL 3.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.56 50 AZIMUALTAL 3.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.55 50 CENITAL 3.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.59 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 4 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 4.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.28 50 CENITAL 4.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.3 50 AZIMUTAL 4.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.27 50 CENITAL 4.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.3 50 AZIMUTAL 4.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.29 50 CENITAL 4.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.34 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 5 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 5.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 4.34 50 CENITAL 5.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 4.37 50 AZIMUTAL 5.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 4.34 50 CENITAL 5.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 4.36 50 AZIMUTAL 5.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 4.36 50 CENITAL 5.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 4.4 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 6 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 6.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.48 50 CENITAL 6.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.51 50 AZIMUTAL 6.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.48 50 CENITAL 6.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.5 50 AZIMUTAL 6.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.5 50 CENITAL 6.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.54 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 7 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 7.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.93 50 CENITAL 7.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.96 50 AZIMUTAL 7.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.93 50 CENITAL 7.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.95 50 AZIMUTAL 7.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.95 50 CENITAL 7.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.99 50 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 82 RUBEN EMBID PEREZ Subcuadro SSAA CENTRAL 8 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 8.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.25 50 CENITAL 8.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.28 50 AZIMUTAL 8.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.25 50 CENITAL 8.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.27 50 AZIMUTAL 8.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.27 50 CENITAL 8.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.31 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 9 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 9.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.42 50 CENITAL 9.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.45 50 AZIMUTAL 9.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.42 50 CENITAL 9.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.44 50 AZIMUTAL 9.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.44 50 CENITAL 9.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.48 50 Subcuadro SSAA CENTRAL 10 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. AZIMUTAL 10.1 330 33 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.42 50 CENITAL 10.1 750 33 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.05 3.45 50 AZIMUTAL 10.2 330 28 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.02 3.42 50 CENITAL 10.2 750 28 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.04 3.44 50 AZIMUTAL 10.3 330 55 4x6+TTx6Cu 0.48 52.8 0.03 3.44 50 CENITAL 10.3 750 55 4x6+TTx6Cu 1.08 52.8 0.08 3.48 50 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 83 RUBEN EMBID PEREZ CALCULO DE LA PUESTA A TIERRA - La resistividad del terreno es 150 ohmiosxm. - El electrodo en la puesta a tierra del edificio, se constituye con los siguientes elementos: M. conductor de Cu desnudo 35 mm² 30 m. M. conductor de Acero galvanizado 95 mm² Picas verticales de Cobre 14 mm de Acero recubierto Cu 14 mm 1 picas de 2m. de Acero galvanizado 25 mm Con lo que se obtendrá una Resistencia de tierra de 8.82 ohmios. Los conductores de protección, se calcularon adecuadamente y según la ITC-BT-18, en el apartado del cálculo de circuitos. Así mismo cabe señalar que la linea principal de tierra no será inferior a 16 mm² en Cu, y la linea de enlace con tierra, no será inferior a 25 mm² en Cu 3.2.2.2 Caseta de Seguridad y Alumbrado exterior DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: iluminacion 1 600 W iluminacion 2 600 W iluminacion 3 600 W iluminacion 4 600 W iluminacion 5 600 W iluminacion 6 600 W iluminacion 7 600 W iluminacion 8 600 W iluminacion 9 600 W iluminacion 10 600 W varios 1000 W monitores 1000 W Alarma 1000 W TOTAL.... 9000 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 6000 - Potencia Instalada Fuerza (W): 3000 - Potencia Máxima Admisible (W): 17320 Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 3 m; Cos : 0.8; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 13800 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=13800/1,732x400x0.8=24.9 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 84 RUBEN EMBID PEREZ y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40°C (Fc=1) 54 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 75 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 50.63 e(parcial)=3x13800/49.6x400x10=0.21 V.=0.05 % e(total)=0.05% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: Fusibles Int. 25 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 0.3 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 13800 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=13800/1,732x400x1=19.92 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40°C (Fc=1) 40 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 52.4 e(parcial)=0.3x13800/49.29x400x6=0.03 V.=0.01 % e(total)=0.06% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: caseta principal - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared - Longitud: 0.3 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 5400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=5400/230x1=23.48 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 49 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 51.48 e(parcial)=2x0.3x5400/49.45x230x6=0.05 V.=0.02 % e(total)=0.08% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 25 A. Protección diferencial: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 85 RUBEN EMBID PEREZ Inter. Dif. Bipolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: iluminacion 1 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 20 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x20x1080/54.43x230x6=0.58 V.=0.25 % e(total)=0.33% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 2 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 40 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x40x1080/54.43x230x6=1.15 V.=0.5 % e(total)=0.58% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 3 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 60 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 86 RUBEN EMBID PEREZ I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x60x1080/54.43x230x6=1.73 V.=0.75 % e(total)=0.83% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 4 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 80 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x80x1080/54.43x230x6=2.3 V.=1 % e(total)=1.08% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 5 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 100 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x100x1080/54.43x230x6=2.88 V.=1.25 % e(total)=1.33% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion ext. - Tensión de servicio: 230 V. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 87 RUBEN EMBID PEREZ - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared - Longitud: 0.3 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 5400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=5400/230x1=23.48 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 49 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 51.48 e(parcial)=2x0.3x5400/49.45x230x6=0.05 V.=0.02 % e(total)=0.08% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: iluminacion 6 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 20 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x20x1080/54.43x230x6=0.58 V.=0.25 % e(total)=0.33% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 7 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 40 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 88 RUBEN EMBID PEREZ Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x40x1080/54.43x230x6=1.15 V.=0.5 % e(total)=0.58% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 8 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 60 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 70.56 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x60x1080/54.43x230x6=1.73 V.=0.75 % e(total)=0.83% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 9 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 80 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 600x1.8=1080 W. I=1080/230x1=4.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 20 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.76 e(parcial)=2x80x1080/51.01x230x1.5=9.82 V.=4.27 % e(total)=4.35% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: iluminacion 10 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 100 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; - Potencia a instalar: 600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 95 RUBEN EMBID PEREZ 4.3.3. Mantenimiento de las instalaciones y equipo de medida Este servicio incluye toda la instalación eléctrica desde las bornas de salida del inversor hasta el punto de conexión de la compañía. Incluye así mismo todo el mantenimiento de la instalación eléctrica de suministro de la Compañía para los servicios auxiliares que requiere la Instalación. El mantenimiento incluye la comprobación y reparación de todos los accesorios que forman parte de los componentes de la instalación necesarios para la estación transformadora y su funcionamiento seguro, así como la eliminación de pequeños fallos. Las desconexiones serán realizadas por el Operador tras notificación al Propietario. 4.4. MANTENIMIENTO CORRECTIVO El Plan de mantenimiento correctivo se define por la realización de todas las operaciones de sustitución necesarias para asegurar que el sistema funciona correctamente durante su vida útil. Incluye: - La visita a la instalación en los plazos indicados en el punto y cada vez que el usuario lo requiera por avería grave en la instalación. - El análisis y presupuestación de los trabajos y reposiciones necesarias para el correcto funcionamiento de la misma. - Los costes económicos del mantenimiento correctivo, con el alcance indicado, forman parte del precio anual del contrato de mantenimiento. Podrán no estar incluidas ni la mano de obra, ni las reposiciones de equipos necesarias más allá del período de garantía. 5. LEGISLACIÓN DE CONEXIÓN A RED La legislación aplicable a instalaciones solares fotovoltaicas conectadas a la red de distribución en baja tensión es la que se expone a continuación: La Ley del Sector Eléctrico 54/1997, de 24 de noviembre de 1997 (http://noticias.juridicas.com/base_datos/Admin/I54-1997.html), establece un nuevo marco para el funcionamiento del sistema eléctrico español. Esta Ley, junto con la Ley 66/1997, de 30 de diciembre de 1998 (http://www.igsap.map.es/cia/dispo/12891.htm), permite que la producción de energía eléctrica obtenida por fuentes de energías renovables, residuos y cogeneración, puedan ser consideradas como de sistema de producción en régimen especial y por tanto acogerse a lo que se desarrolle sobre este tipo de sistema de producción. Posteriormente, se publicaron varios Reales Decretos. Con fecha 30 de septiembre de 2000, se publicó en el Boletín Oficial del Estado el Real Decreto 1663/2000, de 29 de septiembre, sobre conexión de instalaciones fotovoltaicas a la red de baja tensión (http://www.fotovoltaica.com/bo300900.htm). En este Real Decreto se establecen: • Condiciones técnicas y de seguridad que deben de contemplar este tipo de instalaciones, así como la realización de la conexión a la red de las mismas. • Condiciones técnicas para solicitar el punto de conexión a la red de distribución de baja tensión. • Condiciones técnicas y económicas del contrato a suscribir entre los titulares de estas instalaciones y las empresas distribuidoras, con objeto de entregar la energía generada y percibir una retribución económica en contraprestación, una vez se le reconozca la instalación como productora de electricidad en régimen especial y se inscriba definitivamente en el correspondiente registro de instalaciones, conforme a lo especificado en el RD 436/2004, de 12 de marzo. • Condiciones sobre quién podrá realizar el montaje de este tipo de instalaciones, indicando que provisionalmente deberá ser un instalador electricista convencional, regulado por el ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 96 RUBEN EMBID PEREZ Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión mientras no se desarrolle el certificado de profesionalidad indicado en el Real Decreto 2224/1998 y lo indicado por las diferentes comunidades autónomas. En este caso, sólo la comunidad autónoma de Andalucía realiza un examen común para todo tipo de instalaciones fotovoltaicas, para la obtención del certificado de profesionalidad de los instaladores. Este certificado sólo es obligatorio para las instalaciones que se acojan al programa de subvención y financiación Prosol. En el año 2004 se revisó el régimen especial y apareció un decreto que deroga el anterior (2818/98), el Real Decreto 436/2004, de 12 de marzo, por el que se establece la metodología para la actualización y sistematización del régimen jurídico y económico de la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial. Este Real Decreto, básicamente actualiza las condiciones económicas en concepto de primas por la producción energética y establece un nuevo escenario más estable que el que ofrecía el RD 2818/1998 ya derogado. 5.1. PROCEDIMIENTO PARA LA CONEXIÓN A RED DE INSTALACIONES FOTOVOLTAICAS El procedimiento que se indica es válido para instalaciones fotovoltaicas conectadas a la red de baja tensión, con potencia nominal no superior a 100 kVA y tensión nominal no superior a 1 kV. 5.1.1. Redacción de Documento Básico Cuando una persona, entidad, etc. (en adelante titular) pretende invertir en una instalación fotovoltaica conectada a la red e instalarla en un lugar determinado, tiene que proceder a la elaboración de una memoria técnica, o en su caso proyecto, conforme a lo especificado en el art. 3 del RD 1663/2000, y que básicamente debe incluir la siguiente información: • Titular: Nombre, dirección, medio de contacto. • Situación de la instalación. • Características técnicas: - Potencia pico. - Potencia nominal. - Características del inversor. - Dispositivos de protección y seguridad. - Modo de funcionamiento. Modo de conexión y desconexión. - Estimación de energía incorporada. - Esquema unifilar. - Etc. • Punto propuesto para realizar la conexión de la instalación en la red de distribución en baja tensión. 5.1.2. Solicitud de Punto de Conexión de la Instalación Fotovoltaica a la Red de laEmpresa Distribuidora (ED) Una vez redactado el documento, una copia de éste se debe entregar en la empresa distribuidora de energía con objeto de que ésta informe, en el plazo de un mes, sobre las condiciones técnicas de la conexión, conforme al art. 4 del RD 1663/2000, y en particular: Punto de conexión y medida propuesto. • Tensión nominal máxima y mínima en punto de conexión. • Potencia de cortocircuito en explotación. • Potencia nominal máxima disponible de conexión en el punto previsto en función de la capacidad de la línea, o del centro de transformación, en su caso. • Justificación, si procede, de cambio de punto de conexión respecto al propuesto por el titular. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 97 RUBEN EMBID PEREZ En caso de discrepancia entre lo indicado por la empresa distribuidora y el titular, éste puede recurrir a la Administración competente, que decidirá en un plazo máximo de 3 meses. En algunos casos, dependiendo de la potencia que se solicite, la compañía podrá estimar la máxima potencia admisible en el punto previsto, o caso que se quiera mantener la potencia solicitada las mejoras en las instalaciones de la red que se precisarían. 5.1.3. Redacción del Documento Técnico Definitivo e Inclusión en el Régimen Especial Después del acuerdo de las condiciones técnicas y de seguridad para la instalación, establecido entre el titular y la empresa distribuidora de electricidad, se debe rehacer el documento técnico básico en forma de proyecto técnico o documento técnico definitivo que incluya el condicionado suministrado por la empresa distribuidora. Este documento debe cumplir las condiciones técnicas vigentes que se describen en el ANEXO I: “Documento técnico de instalaciones fotovoltaicas de conexión a red”. Con este documento definitivo, junto al resto de documentación especificada en el art. 7 del RD 436/2004, el titular solicita a la Administración competente el reconocimiento de su instalación como productora de electricidad en Régimen Especial, su inclusión en el citado Régimen y la inscripción previa en el Registro Administrativo de Instalaciones de Producción en Régimen Especial, de acuerdo al ANEXO II:"Procedimiento de inclusión en régimen especial". El plazo máximo de permanencia de la inscripción previa de la instalación en el Registro Administrativo de Instalaciones de Producción en Régimen Especial, sin que se proceda a su inscripción definitiva, será como máximo de dos años. Caso de superarse este plazo se procedera a la cancelación de la inscripción. 5.3.1.4. Realización del Montaje de la Instalación e Inscripción Definitiva en el Registro Administrativo de Instalaciones de Producción en Régimen Especial Para redactar el proyecto técnico definitivo en caso de ser necesario (potencia > 10 kW), se pueden ir realizando simultáneamente varias tareas: Realización y montaje de la instalación por instalador autorizado en baja tensión. Una vez finalizado el montaje, emitirá el Certificado de Instalación en Baja Tensión, Memoria Técnica de Diseño y su correspondiente anexo de información para el usuario. En su caso, la Memoria Técnica de Diseño será sustituida por Proyecto y Dirección de Obra si la potencia nominal de la instalación es superior a 10 kW. Caso de tratarse de instalaciones mayores de 25 kW, y al tratarse la instalación como de intemperie, se adjuntará certificado emitido por Organismo de Control Autorizado. La instalación fotovoltaica se puede conectar a la red para la realización de pruebas si se comunica previamente a la ED • El titular solicita a la ED la formalización del contrato entre titular y empresa distribuidora, conforme con lo especificado en el art. 17 del RD 436/2004, y según el modelo especificado en el Anexo de la Resolución de 31 de mayo, de la Dirección General de política Energética y Minas, por la que se establecen modelo de contrato tipo y modelo de factura para instalaciones solares fotovoltaicas conectada a la red de baja tensión. • Una vez ejecutada la instalación, se solicita a la ED la verificación de la acometida y el titular paga los derechos de la misma. La ED debe realizar la verificación en el plazo de un mes. • En caso de anomalía en la instalación, la ED se lo comunica al titular dando un plazo razonable de reparación. En caso de discrepancia entre el titular y la ED acerca de las anomalías detectadas por la ED, el titular puede recurrir a la Administración competente, que resolverá en el plazo de un mes. • Firmado el contrato, finalizados los trabajos de ejecución de la instalación y junto a la documentación especificada en el art. 12 del RD 436/2004, el titular solicita la inclusión ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 98 RUBEN EMBID PEREZ definitiva en el Registro Administrativo de Instalaciones de Producción en Régimen Especial de acuerdo al ANEXO II: "Procedimiento de inclusión en régimen especial". • Una vez autorizada la conexión, la instalación fotovoltaica se conecta a la red eléctrica de la ED y puede verter la energía a la misma, conforme a las condiciones especificadas en el capítulo III del RD 436/2004. 5.2. INGRESOS POR VENTA DE ENERGÍA VERTIDA A LA RED Una vez firmado el contrato entre el titular y la ED, e incluido en el régimen especial, y conectada la Instalación a la red, se puede proceder al cobro de la energía entregada, conforme a lo especificado en el Capítulo IV del RD 436/2004. Desde el punto de vista fiscal y administrativo es importante destacar las siguientes consideraciones: La inscripción definitiva en el Registro Administrativo de Instalaciones de Producción en Régimen Especial será requisito necesario para la aplicación a las instalaciones del régimen económico regulado por el RD 436/2004, con efectos desde el primer día del mes siguiente a la fecha del acta de puesta en marcha definitiva. El titular deberá hacer declaraciones trimestrales (y la anual correspondiente) en el régimen de IVA (modelos 300 y 390 respectivamente), derivadas de la actividad de venta de energía eléctrica, además, deberá hacer las liquidaciones en concepto de IRPF. El titular deberá darse de alta en el Impuesto de Actividades Económicas (IAE). El titular, conforme a lo especificado en el art. 14 del RD 436/2004, está obligado a enviar durante el primer trimestre de cada año al órgano competente, una memoria-resumen del año inmediatamente anterior, de la energía producida, así como de las inversiones realizadas en la instalación, según modelo del Anexo IV del RD 436/2004. 5.3. NORMATIVA QUE REGULA ESTE PROCEDIMIENTO Real Decreto 2224/1998, de 16 de octubre, por el que se establece el certificado de profesionalidad de la ocupación de instalador de sistemas fotovoltaicos y eólicos de pequeña potencia (http://www.mtas.es/empleo/cerprof/leyes/RD222498.html). Real Decreto 1663/2000, de 29 de septiembre, sobre conexión de instalaciones fotovoltaicas a la red de baja tensión. Real Decreto 436/2004, de 12 de marzo, por el que se establece la metodología para la actualización y sistematización del régimen jurídico y económico de la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial. Ley 30/1992, y sus normas de desarrollo (http://noticias.juridicas.com/base_datos/Admin/l301992.html). Resolución de 31 de mayo, de la Dirección General de Política Energética y Minas, por la que se establecen modelo de contrato tipo y modelo de factura para instalaciones solares fotovoltaicas conectada a la red de baja tensión (http://noticias.juridicas.com/base_datos/Admin/r310501-1-me.html). ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 99 RUBEN EMBID PEREZ 6. RESUMEN DE PRESUPUESTO 1 PRESUPUESTO DEl HUERTO………………………………………………3.671.027,00€ 2 TRANSFORMADOR……………………………………………………………..110.668,35€ 3 OBRA CIVIL……………………………………………………………………….247.200,00€ 4 CONDUCTORES…………………………………………………………………154.959,60€ 5 PROTECCIONES……………………………………………………………………9.949,80€ 6 INGENIERIA………………………………………………………………………. 20.600,00€ Total .........:………………………………………………………………………. 4.214.404,75€ Asciende el presupuesto de ejecución material a la expresada cantidad de: CUATRO MILLONES DOSCIENTOS CATORCE MIL CUATROCIENTOS CUATRO EUROS CON SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS. 7. CONCLUSIÓN Con todo lo anteriormente expuesto, se pretende haber dado idea y justificación de los elementos que componen esta instalación de generador fotovoltaico que constituye una obra completa por estar dotada de todos los elementos precisos para su funcionamiento y puesta en servicio. Zaragoza, 20 de Noviembre de 2013 Fdo. Ruben Embid Perez ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 100 RUBEN EMBID PEREZ 8. BIBLIOGRAFÍA LIBROS: • Revista Photon • Energía solar fotovoltaica: manual del instalador, • Prácticas de energía solar fotovoltaica / Ángel Fuentes Brieva; Mariano Álvarez Redondo. • Sistemas de energía fotovoltaica: manual del instalador / Asociación de la Industria Fotovoltaica. • Electricidad solar fotovoltaica / E. Lorenzo - V. II: Radiación solar y dispositivos. • Guía completa de la energía solar PÁGINAS WEB: www.minetur.es www.artesa.es www.catalogosolar.com www.solarweb.de www.pvsyst.com www.solarmax.com www.grupoclavijo.com www.ormazabal.com ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 101 RUBEN EMBID PEREZ ANEXO 1: ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 102 RUBEN EMBID PEREZ 1. PREVENCION DE RIESGOS LABORALES. 1.1. INTRODUCCION. La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales tiene por objeto la determinación del cuerpo básico de garantías y responsabilidades preciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadores frente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo. Como ley establece un marco legal a partir del cual las normas reglamentarias irán fijando y concretando los aspectos más técnicos de las medidas preventivas. Estas normas complementarias quedan resumidas a continuación:  Disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo.  Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo.  Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.  Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción.  Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual. 1.2. DERECHOS Y OBLIGACIONES. 1.2.1. Derecho a la protección frente a los riesgos laborales. Los trabajadores tienen derecho a una protección eficaz en materia de seguridad y salud en el trabajo. A este efecto, el empresario realizará la prevención de los riesgos laborales mediante la adopción de cuantas medidas sean necesarias para la protección de la seguridad y la salud de los trabajadores, con las especialidades que se recogen en los artículos siguientes en materia de evaluación de riesgos, información, consulta, participación y formación de los trabajadores, actuación en casos de emergencia y de riesgo grave e inminente y vigilancia de la salud. 1.2.2. Principios de la acción preventiva. El empresario aplicará las medidas preventivas pertinentes, con arreglo a los siguientes principios generales:  Evitar los riesgos.  Evaluar los riesgos que no se pueden evitar.  Combatir los riesgos en su origen.  Adaptar el trabajo a la persona, en particular en lo que respecta a la concepción de los puestos de trabajo, la organización del trabajo, las condiciones de trabajo, las relaciones sociales y la influencia de los factores ambientales en el trabajo.  Adoptar medidas que antepongan la protección colectiva a la individual.  Dar las debidas instrucciones a los trabajadores.  Adoptar las medidas necesarias a fin de garantizar que sólo los trabajadores que hayan recibido información suficiente y adecuada puedan acceder a las zonas de riesgo grave y específico.  Prever las distracciones o imprudencias no temerarias que pudiera cometer el trabajador. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 103 RUBEN EMBID PEREZ 1.2.3. Evaluación de los riesgos. La acción preventiva en la empresa se planificará por el empresario a partir de una evaluación inicial de los riesgos para la seguridad y la salud de los trabajadores, que se realizará, con carácter general, teniendo en cuenta la naturaleza de la actividad, y en relación con aquellos que estén expuestos a riesgos especiales. Igual evaluación deberá hacerse con ocasión de la elección de los equipos de trabajo, de las sustancias o preparados químicos y del acondicionamiento de los lugares de trabajo. De alguna manera se podrían clasificar las causas de los riesgos en las categorías siguientes:  Insuficiente calificación profesional del personal dirigente, jefes de equipo y obreros.  Empleo de maquinaria y equipos en trabajos que no corresponden a la finalidad para la que fueron concebidos o a sus posibilidades.  Negligencia en el manejo y conservación de las máquinas e instalaciones. Control deficiente en la explotación.  Insuficiente instrucción del personal en materia de seguridad. Referente a las máquinas herramienta, los riesgos que pueden surgir al manejarlas se pueden resumir en los siguientes puntos:  Se puede producir un accidente o deterioro de una máquina si se pone en marcha sin conocer su modo de funcionamiento.  La lubricación deficiente conduce a un desgaste prematuro por lo que los puntos de engrase manual deben ser engrasados regularmente.  Puede haber ciertos riesgos si alguna palanca de la máquina no está en su posición correcta.  El resultado de un trabajo puede ser poco exacto si las guías de las máquinas se desgastan, y por ello hay que protegerlas contra la introducción de virutas.  Puede haber riesgos mecánicos que se deriven fundamentalmente de los diversos movimientos que realicen las distintas partes de una máquina y que pueden provocar que el operario:  Entre en contacto con alguna parte de la máquina o ser atrapado entre ella y cualquier estructura fija o material.  Sea golpeado o arrastrado por cualquier parte en movimiento de la máquina.  Ser golpeado por elementos de la máquina que resulten proyectados.  Ser golpeado por otros materiales proyectados por la máquina.  Puede haber riesgos no mecánicos tales como los derivados de la utilización de energía eléctrica, productos químicos, generación de ruido, vibraciones, radiaciones, etc. Los movimientos peligrosos de las máquinas se clasifican en cuatro grupos:  Movimientos de rotación. Son aquellos movimientos sobre un eje con independencia de la inclinación del mismo y aún cuando giren lentamente. Se clasifican en los siguientes grupos:  Elementos considerados aisladamente tales como árboles de transmisión, vástagos, brocas, acoplamientos.  Puntos de atrapamiento entre engranajes y ejes girando y otras fijas o dotadas de desplazamiento lateral a ellas.  Movimientos alternativos y de traslación. El punto peligroso se sitúa en el lugar donde la pieza dotada de este tipo de movimiento se aproxima a otra pieza fija o móvil y la sobrepasa.  Movimientos de traslación y rotación. Las conexiones de bielas y vástagos con ruedas y volantes son algunos de los mecanismos que generalmente están dotadas de este tipo de movimientos.  Movimientos de oscilación. Las piezas dotadas de movimientos de oscilación pendular generan puntos de ”tijera“ entre ellas y otras piezas fijas. Las actividades de prevención deberán ser modificadas cuando se aprecie por el empresario, como consecuencia de los controles periódicos previstos en el apartado anterior, su inadecuación a los fines de protección requeridos. 1.2.4. Equipos de trabajo y medios de protección. Cuando la utilización de un equipo de trabajo pueda presentar un riesgo específico para la seguridad y la salud de los trabajadores, el empresario adoptará las medidas necesarias con el fin de que: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 104 RUBEN EMBID PEREZ  La utilización del equipo de trabajo quede reservada a los encargados de dicha utilización.  Los trabajos de reparación, transformación, mantenimiento o conservación sean realizados por los trabajadores específicamente capacitados para ello. El empresario deberá proporcionar a sus trabajadores equipos de protección individual adecuados para el desempeño de sus funciones y velar por el uso efectivo de los mismos. 1.2.5. Información, consulta y participación de los trabajadores. El empresario adoptará las medidas adecuadas para que los trabajadores reciban todas las informaciones necesarias en relación con:  Los riegos para la seguridad y la salud de los trabajadores en el trabajo.  Las medidas y actividades de protección y prevención aplicables a los riesgos. Los trabajadores tendrán derecho a efectuar propuestas al empresario, así como a los órganos competentes en esta materia, dirigidas a la mejora de los niveles de la protección de la seguridad y la salud en los lugares de trabajo, en materia de señalización en dichos lugares, en cuanto a la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo, en las obras de construcción y en cuanto a utilización por los trabajadores de equipos de protección individual. 1.2.6. Formación de los trabajadores. El empresario deberá garantizar que cada trabajador reciba una formación teórica y práctica, suficiente y adecuada, en materia preventiva. 1.2.7. Medidas de emergencia. El empresario, teniendo en cuenta el tamaño y la actividad de la empresa, así como la posible presencia de personas ajenas a la misma, deberá analizar las posibles situaciones de emergencia y adoptar las medidas necesarias en materia de primeros auxilios, lucha contra incendios y evacuación de los trabajadores, designando para ello al personal encargado de poner en práctica estas medidas y comprobando periódicamente, en su caso, su correcto funcionamiento. 1.2.8. Riesgo grave e inminente. Cuando los trabajadores estén expuestos a un riesgo grave e inminente con ocasión de su trabajo, el empresario estará obligado a:  Informar lo antes posible a todos los trabajadores afectados acerca de la existencia de dicho riesgo y de las medidas adoptadas en materia de protección.  Dar las instrucciones necesarias para que, en caso de peligro grave, inminente e inevitable, los trabajadores puedan interrumpir su actividad y además estar en condiciones, habida cuenta de sus conocimientos y de los medios técnicos puestos a su disposición, de adoptar las medidas necesarias para evitar las consecuencias de dicho peligro. 1.2.9. Vigilancia de la salud. El empresario garantizará a los trabajadores a su servicio la vigilancia periódica de su estado de salud en función de los riesgos inherentes al trabajo, optando por la realización de aquellos reconocimientos o pruebas que causen las menores molestias al trabajador y que sean proporcionales al riesgo. 1.2.10. Documentación. El empresario deberá elaborar y conservar a disposición de la autoridad laboral la siguiente documentación: ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 111 RUBEN EMBID PEREZ 3.2. OBLIGACION GENERAL DEL EMPRESARIO. La elección del tipo de señal y del número y emplazamiento de las señales o dispositivos de señalización a utilizar en cada caso se realizará de forma que la señalización resulte lo más eficaz posible, teniendo en cuenta:  Las características de la señal.  Los riesgos, elementos o circunstancias que hayan de señalizarse.  La extensión de la zona a cubrir.  El número de trabajadores afectados. Para la señalización de desniveles, obstáculos u otros elementos que originen riesgo de caída de personas, choques o golpes, así como para la señalización de riesgo eléctrico, presencia de materias inflamables, tóxica, corrosiva o riesgo biológico, podrá optarse por una señal de advertencia de forma triangular, con un pictograma característico de color negro sobre fondo amarillo y bordes negros. Las vías de circulación de vehículos deberán estar delimitadas con claridad mediante franjas continuas de color blanco o amarillo. Los equipos de protección contra incendios deberán ser de color rojo. La señalización para la localización e identificación de las vías de evacuación y de los equipos de salvamento o socorro (botiquín portátil) se realizará mediante una señal de forma cuadrada o rectangular, con un pictograma característico de color blanco sobre fondo verde. La señalización dirigida a alertar a los trabajadores o a terceros de la aparición de una situación de peligro y de la consiguiente y urgente necesidad de actuar de una forma determinada o de evacuar la zona de peligro, se realizará mediante una señal luminosa, una señal acústica o una comunicación verbal. Los medios y dispositivos de señalización deberán ser limpiados, mantenidos y verificados regularmente. 4. DISPOSICIONES MINIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD PARA LA UTILIZACION POR LOS TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO. 4.1. INTRODUCCION . La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales es la norma legal por la que se determina el cuerpo básico de garantías y responsabilidades preciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadores frente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo. De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las que fijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de los trabajadores. Entre éstas se encuentran las destinadas a garantizar que de la presencia o utilización de los equipos de trabajo puestos a disposición de los trabajadores en la empresa o centro de trabajo no se deriven riesgos para la seguridad o salud de los mismos. Por todo lo expuesto, el Real Decreto 1215/1997 de 18 de Julio de 1.997 establece las disposiciones mínimas de seguridad y de salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo, entendiendo como tales cualquier máquina, aparato, instrumento o instalación utilizado en el trabajo. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 112 RUBEN EMBID PEREZ 4.2. OBLIGACION GENERAL DEL EMPRESARIO. El empresario adoptará las medidas necesarias para que los equipos de trabajo que se pongan a disposición de los trabajadores sean adecuados al trabajo que deba realizarse y convenientemente adaptados al mismo, de forma que garanticen la seguridad y la salud de los trabajadores al utilizar dichos equipos. Deberá utilizar únicamente equipos que satisfagan cualquier disposición legal o reglamentaria que les sea de aplicación. Para la elección de los equipos de trabajo el empresario deberá tener en cuenta los siguientes factores:  Las condiciones y características específicas del trabajo a desarrollar.  Los riesgos existentes para la seguridad y salud de los trabajadores en el lugar de trabajo.  En su caso, las adaptaciones necesarias para su utilización por trabajadores discapacitados. Adoptará las medidas necesarias para que, mediante un mantenimiento adecuado, los equipos de trabajo se conserven durante todo el tiempo de utilización en unas condiciones adecuadas. Todas las operaciones de mantenimiento, ajuste, desbloqueo, revisión o reparación de los equipos de trabajo se realizará tras haber parado o desconectado el equipo. Estas operaciones deberán ser encomendadas al personal especialmente capacitado para ello. El empresario deberá garantizar que los trabajadores reciban una formación e información adecuadas a los riesgos derivados de los equipos de trabajo. La información, suministrada preferentemente por escrito, deberá contener, como mínimo, las indicaciones relativas a:  Las condiciones y forma correcta de utilización de los equipos de trabajo, teniendo en cuenta las instrucciones del fabricante, así como las situaciones o formas de utilización anormal y peligrosa que puedan preverse.  Las conclusiones que, en su caso, se puedan obtener de la experiencia adquirida en la utilización de los equipos de trabajo. 4.2.1. Disposiciones mínimas generales aplicables a los equipos de trabajo. Los órganos de accionamiento de un equipo de trabajo que tengan alguna incidencia en la seguridad deberán ser claramente visibles e identificables y no deberán acarrear riesgos como consecuencia de una manipulación involuntaria. Cada equipo de trabajo deberá estar provisto de un órgano de accionamiento que permita su parada total en condiciones de seguridad. Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo de caída de objetos o de proyecciones deberá estar provisto de dispositivos de protección adecuados a dichos riesgos. Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo por emanación de gases, vapores o líquidos o por emisión de polvo deberá estar provisto de dispositivos adecuados de captación o extracción cerca de la fuente emisora correspondiente. Si fuera necesario para la seguridad o la salud de los trabajadores, los equipos de trabajo y sus elementos deberán estabilizarse por fijación o por otros medios. Cuando los elementos móviles de un equipo de trabajo puedan entrañar riesgo de accidente por contacto mecánico, deberán ir equipados con resguardos o dispositivos que impidan el acceso a las zonas peligrosas. Las zonas y puntos de trabajo o mantenimiento de un equipo de trabajo deberán estar adecuadamente iluminadas en función de las tareas que deban realizarse. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 113 RUBEN EMBID PEREZ Las partes de un equipo de trabajo que alcancen temperaturas elevadas o muy bajas deberán estar protegidas cuando corresponda contra los riesgos de contacto o la proximidad de los trabajadores. Todo equipo de trabajo deberá ser adecuado para proteger a los trabajadores expuestos contra el riesgo de contacto directo o indirecto de la electricidad y los que entrañen riesgo por ruido, vibraciones o radiaciones deberá disponer de las protecciones o dispositivos adecuados para limitar, en la medida de lo posible, la generación y propagación de estos agentes físicos. Las herramientas manuales deberán estar construidas con materiales resistentes y la unión entre sus elementos deberá ser firme, de manera que se eviten las roturas o proyecciones de los mismos. La utilización de todos estos equipos no podrá realizarse en contradicción con las instrucciones facilitadas por el fabricante, comprobándose antes del iniciar la tarea que todas sus protecciones y condiciones de uso son las adecuadas. Deberán tomarse las medidas necesarias para evitar el atrapamiento del cabello, ropas de trabajo u otros objetos del trabajador, evitando, en cualquier caso, someter a los equipos a sobrecargas, sobrepresiones, velocidades o tensiones excesivas. 4.2.2. Disposiciones mínimas adicionales aplicables a los equipos de trabajo moviles. Los equipos con trabajadores transportados deberán evitar el contacto de éstos con ruedas y orugas y el aprisionamiento por las mismas. Para ello dispondrán de una estructura de protección que impida que el equipo de trabajo incline más de un cuarto de vuelta o una estructura que garantice un espacio suficiente alrededor de los trabajadores transportados cuando el equipo pueda inclinarse más de un cuarto de vuelta. No se requerirán estas estructuras de protección cuando el equipo de trabajo se encuentre estabilizado durante su empleo. Las carretillas elevadoras deberán estar acondicionadas mediante la instalación de una cabina para el conductor, una estructura que impida que la carretilla vuelque, una estructura que garantice que, en caso de vuelco, quede espacio suficiente para el trabajador entre el suelo y determinadas partes de dicha carretilla y una estructura que mantenga al trabajador sobre el asiento de conducción en buenas condiciones. Los equipos de trabajo automotores deberán contar con dispositivos de frenado y parada, con dispositivos para garantizar una visibilidad adecuada y con una señalización acústica de advertencia. En cualquier caso, su conducción estará reservada a los trabajadores que hayan recibido una información específica. 4.2.3. Disposiciones mínimas adicionales aplicables a los equipos de trabajo para elevación de cargas. Deberán estar instalados firmemente, teniendo presente la carga que deban levantar y las tensiones inducidas en los puntos de suspensión o de fijación. En cualquier caso, los aparatos de izar estarán equipados con limitador del recorrido del carro y de los ganchos, los motores eléctricos estarán provistos de limitadores de altura y del peso, los ganchos de sujeción serán de acero con ”pestillos de seguridad“ y los carriles para desplazamiento estarán limitados a una distancia de 1 m de su término mediante topes de seguridad de final de carrera eléctricos. Deberá figurar claramente la carga nominal. Deberán instalarse de modo que se reduzca el riesgo de que la carga caiga en picado, se suelte o se desvíe involuntariamente de forma peligrosa. En cualquier caso, se evitará la presencia de trabajadores bajo las cargas suspendidas. Caso de ir equipadas con cabinas para trabajadores deberá evitarse la caída de éstas, su aplastamiento o choque. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 114 RUBEN EMBID PEREZ Los trabajos de izado, transporte y descenso de cargas suspendidas, quedarán interrumpidos bajo régimen de vientos superiores a los 60 km/h. 4.2.4. Disposiciones mínimas adicionales aplicables a los equipos de trabajo paramovimiento de tierras y maquinaria pesada en general. Las máquinas para los movimientos de tierras estarán dotadas de faros de marcha hacia adelante y de retroceso, servofrenos, freno de mano, bocina automática de retroceso, retrovisores en ambos lados, pórtico de seguridad antivuelco y antiimpactos y un extintor. Se prohíbe trabajar o permanecer dentro del radio de acción de la maquinaria de movimiento de tierras, para evitar los riesgos por atropello. Durante el tiempo de parada de las máquinas se señalizará su entorno con "señales de peligro", para evitar los riesgos por fallo de frenos o por atropello durante la puesta en marcha. Si se produjese contacto con líneas eléctricas el maquinista permanecerá inmóvil en su puesto y solicitará auxilio por medio de las bocinas. De ser posible el salto sin riesgo de contacto eléctrico, el maquinista saltará fuera de la máquina sin tocar, al unísono, la máquina y el terreno. Antes del abandono de la cabina, el maquinista habrá dejado en reposo, en contacto con el pavimento (la cuchilla, cazo, etc.), puesto el freno de mano y parado el motor extrayendo la llave de contacto para evitar los riesgos por fallos del sistema hidráulico. Las pasarelas y peldaños de acceso para conducción o mantenimiento permanecerán limpios de gravas, barros y aceite, para evitar los riesgos de caída. Se prohíbe el transporte de personas sobre las máquinas para el movimiento de tierras, para evitar los riesgos de caídas o de atropellos. Se instalarán topes de seguridad de fin de recorrido, ante la coronación de los cortes (taludes o terraplenes) a los que debe aproximarse la maquinaria empleada en el movimiento de tierras, para evitar los riesgos por caída de la máquina. Se señalizarán los caminos de circulación interna mediante cuerda de banderolas y señales normalizadas de tráfico. Se prohíbe el acopio de tierras a menos de 2 m. del borde de la excavación (como norma general). No se debe fumar cuando se abastezca de combustible la máquina, pues podría inflamarse. Al realizar dicha tarea el motor deberá permanecer parado. Se prohíbe realizar trabajos en un radio de 10 m entorno a las máquinas de hinca, en prevención de golpes y atropellos. Las cintas transportadoras estarán dotadas de pasillo lateral de visita de 60 cm de anchura y barandillas de protección de éste de 90 cm de altura. Estarán dotadas de encauzadores antidesprendimientos de objetos por rebose de materiales. Bajo las cintas, en todo su recorrido, se instalarán bandejas de recogida de objetos desprendidos. Los compresores serán de los llamados”silenciosos“en la intención de disminuir el nivel de ruido. La zona dedicada para la ubicación del compresor quedará acordonada en un radio de 4 m. Las mangueras estarán en perfectas condiciones de uso, es decir, sin grietas ni desgastes que puedan producir un reventón. Cada tajo con martillos neumáticos, estará trabajado por dos cuadrillas que se turnarán cada hora, en prevención de lesiones por permanencia continuada recibiendo vibraciones. Los pisones mecánicos se guiarán avanzando frontalmente, evitando los desplazamientos laterales. Para realizar estas tareas se utilizará faja elástica de protección de cintura, muñequeras bien ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 115 RUBEN EMBID PEREZ ajustadas, botas de seguridad, cascos antirruido y una mascarilla con filtro mecánico recambiable. 4.2.5. Disposiciones mínimas adicionales aplicables a la maquinaria herramienta. Las máquinas-herramienta estarán protegidas eléctricamente mediante doble aislamiento y sus motores eléctricos estarán protegidos por la carcasa. Las que tengan capacidad de corte tendrán el disco protegido mediante una carcasa antiproyecciones. Las que se utilicen en ambientes inflamables o explosivos estarán protegidas mediante carcasas antideflagrantes. Se prohíbe la utilización de máquinas accionadas mediante combustibles líquidos en lugares cerrados o de ventilación insuficiente. Se prohíbe trabajar sobre lugares encharcados, para evitar los riesgos de caídas y los eléctricos. Para todas las tareas se dispondrá una iluminación adecuada, en torno a 100 lux. En prevención de los riesgos por inhalación de polvo, se utilizarán en vía húmeda las herramientas que lo produzcan. Las mesas de sierra circular, cortadoras de material cerámico y sierras de disco manual no se ubicarán a distancias inferiores a tres metros del borde de los forjados, con la excepción de los que estén claramente protegidos (redes o barandillas, petos de remate, etc). Bajo ningún concepto se retirará la protección del disco de corte, utilizándose en todo momento gafas de seguridad antiproyección de partículas. Como normal general, se deberán extraer los clavos o partes metálicas hincadas en el elemento a cortar. Con las pistolas fija-clavos no se realizarán disparos inclinados, se deberá verificar que no hay nadie al otro lado del objeto sobre el que se dispara, se evitará clavar sobre fábricas de ladrillo hueco y se asegurará el equilibrio de la persona antes de efectuar el disparo. Para la utilización de los taladros portátiles y rozadoras eléctricas se elegirán siempre las brocas y discos adecuados al material a taladrar, se evitará realizar taladros en una sola maniobra y taladros o rozaduras inclinadas a pulso y se tratará no recalentar las brocas y discos. Las pulidoras y abrillantadoras de suelos, lijadoras de madera y alisadoras mecánicas tendrán el manillar de manejo y control revestido de material aislante y estarán dotadas de aro de protección antiatrapamientos o abrasiones. En las tareas de soldadura por arco eléctrico se utilizará yelmo del soldar o pantalla de mano, no se mirará directamente al arco voltaico, no se tocarán las piezas recientemente soldadas, se soldará en un lugar ventilado, se verificará la inexistencia de personas en el entorno vertical de puesto de trabajo, no se dejará directamente la pinza en el suelo o sobre la perfilería, se escogerá el electrodo adecuada para el cordón a ejecutar y se suspenderán los trabajos de soldadura con vientos superiores a 60 km/h y a la intemperie con régimen de lluvias. En la soldadura oxiacetilénica (oxicorte) no se mezclarán botellas de gases distintos, éstas se transportarán sobre bateas enjauladas en posición vertical y atadas, no se ubicarán al sol ni en posición inclinada y los mecheros estarán dotados de válvulas antiretroceso de la llama. Si se desprenden pinturas se trabajará con mascarilla protectora y se hará al aire libre o en un local ventilado. 5. DISPOSICIONES MINIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRAS DE CONSTRUCCION. 5.1. INTRODUCCION. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 116 RUBEN EMBID PEREZ La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales es la norma legal por la que se determina el cuerpo básico de garantías y responsabilidades preciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadores frente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo. De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las que fijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de los trabajadores. Entre éstas se encuentran necesariamente las destinadas a garantizar la seguridad y la salud en las obras de construcción. Por todo lo expuesto, el Real Decreto 1627/1997 de 24 de Octubre de 1.997 establece las disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción, entendiendo como tales cualquier obra, pública o privada, en la que se efectúen trabajos de construcción o ingeniería civil. La obra en proyecto referente a la Ejecución de una Edificación de uso Industrial o Comercial se encuentra incluida en el Anexo I de dicha legislación, con la clasificación a) Excavación, b) Movimiento de tierras, c) Construcción, d) Montaje y desmontaje de elementos prefabricados, e) Acondicionamiento o instalación, l) Trabajos de pintura y de limpieza y m) Saneamiento. Al tratarse de una obra con las siguientes condiciones: a) El presupuesto de ejecución por contrata incluido en el proyecto es inferior a 75 millones de pesetas. b) La duración estimada es inferior a 30 días laborables, no utilizándose en ningún momento a más de 20 trabajadores simultáneamente. c) El volumen de mano de obra estimada, entendiendo por tal la suma de los días de trabajo del total de los trabajadores en la obra, es inferior a 500. Por todo lo indicado, el promotor estará obligado a que en la fase de redacción del proyecto se elabore un estudio básico de seguridad y salud. Caso de superarse alguna de las condiciones citadas anteriormente deberá realizarse un estudio completo de seguridad y salud. 5.2. ESTUDIO BASICO DE SEGURIDAD Y SALUD. 5.2.1. Riesgos más frecuentes en las obras de construcción. Los Oficios más comunes en las obras de construcción son los siguientes:  Movimiento de tierras. Excavación de pozos y zanjas.  Relleno de tierras.  Encofrados.  Trabajos con ferralla, manipulación y puesta en obra.  Trabajos de manipulación del hormigón.  Montaje de estructura metálica  Montaje de prefabricados.  Albañilería.  Cubiertas.  Alicatados.  Enfoscados y enlucidos.  Solados con mármoles, terrazos, plaquetas y asimilables.  Carpintería de madera, metálica y cerrajería.  Montaje de vidrio.  Pintura y barnizados.  Instalación eléctrica definitiva y provisional de obra.  Instalación de fontanería, aparatos sanitarios, calefacción y aire acondicionado.  Instalación de antenas y pararrayos. Los riesgos más frecuentes durante estos oficios son los descritos a continuación:  Deslizamientos, desprendimientos de tierras por diferentes motivos (no emplear el talud adecuado, por variación de la humedad del terreno, etc).  Riesgos derivados del manejo de máquinas-herramienta y maquinaria pesada en general. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 117 RUBEN EMBID PEREZ  Atropellos, colisiones, vuelcos y falsas maniobras de la maquinaria para movimiento de tierras.  Caídas al mismo o distinto nivel de personas, materiales y útiles.  Los derivados de los trabajos pulverulentos.  Contactos con el hormigón (dermatitis por cementos, etc).  Caída de los encofrados al vacío, caída de personal al caminar o trabajar sobre los fondillos de las vigas, pisadas sobre objetos punzantes, etc.  Desprendimientos por mal apilado de la madera, planchas metálicas, etc.  Cortes y heridas en manos y pies, aplastamientos, tropiezos y torceduras al caminar sobre las armaduras.  Hundimientos, rotura o reventón de encofrados, fallos de entibaciones.  Contactos con la energía eléctrica (directos e indirectos), electrocuciones, quemaduras, etc.  Los derivados de la rotura fortuita de las planchas de vidrio.  Cuerpos extraños en los ojos, etc.  Agresión por ruido y vibraciones en todo el cuerpo.  Microclima laboral (frío-calor), agresión por radiación ultravioleta, infrarroja.  Agresión mecánica por proyección de partículas.  Golpes.  Cortes por objetos y/o herramientas.  Incendio y explosiones.  Riesgo por sobreesfuerzos musculares y malos gestos.  Carga de trabajo física.  Deficiente iluminación.  Efecto psico-fisiológico de horarios y turno. 5.2.2. Medidas preventivas de carácter general. Se establecerán a lo largo de la obra letreros divulgativos y señalización de los riesgos (vuelo, atropello, colisión, caída en altura, corriente eléctrica, peligro de incendio, materiales inflamables, prohibido fumar, etc), así como las medidas preventivas previstas (uso obligatorio del casco, uso obligatorio de las botas de seguridad, uso obligatorio de guantes, uso obligatorio de cinturón de seguridad, etc). Se habilitarán zonas o estancias para el acopio de material y útiles (ferralla, perfilería metálica, piezas prefabricadas, carpintería metálica y de madera, vidrio, pinturas, barnices y disolventes, material eléctrico, aparatos sanitarios, tuberías, aparatos de calefacción y climatización, etc). Se procurará que los trabajos se realicen en superficies secas y limpias, utilizando los elementos de protección personal, fundamentalmente calzado antideslizante reforzado para protección de golpes en los pies, casco de protección para la cabeza y cinturón de seguridad. El transporte aéreo de materiales y útiles se hará suspendiéndolos desde dos puntos mediante eslingas, y se guiarán por tres operarios, dos de ellos guiarán la carga y el tercero ordenará las maniobras. El transporte de elementos pesados (sacos de aglomerante, ladrillos, arenas, etc) se hará sobre carretilla de mano y así evitar sobreesfuerzos. Los andamios sobre borriquetas, para trabajos en altura, tendrán siempre plataformas de trabajo de anchura no inferior a 60 cm (3 tablones trabados entre sí), prohibiéndose la formación de andamios mediante bidones, cajas de materiales, bañeras, etc. Se tenderán cables de seguridad amarrados a elementos estructurales sólidos en los que enganchar el mosquetón del cinturón de seguridad de los operarios encargados de realizar trabajos en altura. La distribución de máquinas, equipos y materiales en los locales de trabajo será la adecuada, delimitando las zonas de operación y paso, los espacios destinados a puestos de trabajo, las separaciones entre máquinas y equipos, etc. El área de trabajo estará al alcance normal de la mano, sin necesidad de ejecutar movimientos forzados. Se vigilarán los esfuerzos de torsión o de flexión del tronco, sobre todo si el cuerpo está en posición inestable. Se evitarán las distancias demasiado grandes de elevación, descenso o transporte, así como un ritmo demasiado alto de trabajo. Se tratará que la carga y su volumen permitan asirla con facilidad. Se recomienda evitar los barrizales, en prevención de accidentes. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 118 RUBEN EMBID PEREZ Se debe seleccionar la herramienta correcta para el trabajo a realizar, manteniéndola en buen estado y uso correcto de ésta. Después de realizar las tareas, se guardarán en lugar seguro. La iluminación para desarrollar los oficios convenientemente oscilará en torno a los 100 lux. Es conveniente que los vestidos estén configurados en varias capas al comprender entre ellas cantidades de aire que mejoran el aislamiento al frío. Empleo de guantes, botas y orejeras. Se resguardará al trabajador de vientos mediante apantallamientos y se evitará que la ropa de trabajo se empape de líquidos evaporables. Si el trabajador sufriese estrés térmico se deben modificar las condiciones de trabajo, con el fin de disminuir su esfuerzo físico, mejorar la circulación de aire, apantallar el calor por radiación, dotar al trabajador de vestimenta adecuada (sombrero, gafas de sol, cremas y lociones solares), vigilar que la ingesta de agua tenga cantidades moderadas de sal y establecer descansos de recuperación si las soluciones anteriores no son suficientes. El aporte alimentario calórico debe ser suficiente para compensar el gasto derivado de la actividad y de las contracciones musculares. Para evitar el contacto eléctrico directo se utilizará el sistema de separación por distancia o alejamiento de las partes activas hasta una zona no accesible por el trabajador, interposición de obstáculos y/o barreras (armarios para cuadros eléctricos, tapas para interruptores, etc.) y recubrimiento o aislamiento de las partes activas. Para evitar el contacto eléctrico indirecto se utilizará el sistema de puesta a tierra de las masas (conductores de protección, líneas de enlace con tierra y electrodos artificiales) y dispositivos de corte por intensidad de defecto (interruptores diferenciales de sensibilidad adecuada a las condiciones de humedad y resistencia de tierra de la instalación provisional). Las vías y salidas de emergencia deberán permanecer expeditas y desembocar lo más directamente posible en una zona de seguridad. El número, la distribución y las dimensiones de las vías y salidas de emergencia dependerán del uso, de los equipos y de las dimensiones de la obra y de los locales, así como el número máximo de personas que puedan estar presentes en ellos. En caso de avería del sistema de alumbrado, las vías y salidas de emergencia que requieran iluminación deberán estar equipadas con iluminación de seguridad de suficiente intensidad. Será responsabilidad del empresario garantizar que los primeros auxilios puedan prestarse en todo momento por personal con la suficiente formación para ello. 5.2.3. Medidas preventivas de carácter particular para cada oficio. Movimiento de tierras. Excavación de pozos y zanjas. Antes del inicio de los trabajos, se inspeccionará el tajo con el fin de detectar posibles grietas o movimientos del terreno. Se prohibirá el acopio de tierras o de materiales a menos de dos metros del borde de la excavación, para evitar sobrecargas y posibles vuelcos del terreno, señalizándose además mediante una línea esta distancia de seguridad. Se eliminarán todos los bolos o viseras de los frentes de la excavación que por su situación ofrezcan el riesgo de desprendimiento. La maquinaria estará dotada de peldaños y asidero para subir o bajar de la cabina de control. No se utilizará como apoyo para subir a la cabina las llantas, cubiertas, cadenas y guardabarros. Los desplazamientos por el interior de la obra se realizarán por caminos señalizados. Se utilizarán redes tensas o mallazo electrosoldado situadas sobre los taludes, con un solape mínimo de 2 m. La circulación de los vehículos se realizará a un máximo de aproximación al borde de la excavación no superior a los 3 m. para vehículos ligeros y de 4 m para pesados. Se conservarán los caminos de circulación interna cubriendo baches, eliminando blandones y compactando mediante zahorras. El acceso y salida de los pozos y zanjas se efectuará mediante una escalera sólida, anclada en la parte superior del pozo, que estará provista de zapatas antideslizantes. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 119 RUBEN EMBID PEREZ Cuando la profundidad del pozo sea igual o superior a 1,5 m., se entibará (o encamisará) el perímetro en prevención de derrumbamientos. Se efectuará el achique inmediato de las aguas que afloran (o caen) en el interior de las zanjas, para evitar que se altere la estabilidad de los taludes. En presencia de líneas eléctricas en servicio se tendrán en cuenta las siguientes condiciones: Se procederá a solicitar de la compañía propietaria de la línea eléctrica el corte de fluido y puesta a tierra de los cables, antes de realizar los trabajos. La línea eléctrica que afecta a la obra será desviada de su actual trazado al límite marcado en los planos. La distancia de seguridad con respecto a las líneas eléctricas que cruzan la obra, queda fijada en 5 m., en zonas accesibles durante la construcción. Se prohíbe la utilización de cualquier calzado que no sea aislante de la electricidad en proximidad con la línea eléctrica. Relleno de tierras. Se prohíbe el transporte de personal fuera de la cabina de conducción y/o en número superior a los asientos existentes en el interior. Se regarán periódicamente los tajos, las cargas y cajas de camión, para evitar las polvaredas. Especialmente si se debe conducir por vías públicas, calles y carreteras. Se instalará, en el borde de los terraplenes de vertido, sólidos topes de limitación de recorrido para el vertido en retroceso. Se prohíbe la permanencia de personas en un radio no inferior a los 5 m. en torno a las compactadoras y apisonadoras en funcionamiento. Los vehículos de compactación y apisonado, irán provistos de cabina de seguridad de protección en caso de vuelco. Encofrados. Se prohíbe la permanencia de operarios en las zonas de batido de cargas durante las operaciones de izado de tablones, sopandas, puntales y ferralla; igualmente se procederá durante la elevación de viguetas, nervios, armaduras, pilares, bovedillas, etc. El ascenso y descenso del personal a los encofrados, se efectuará a través de escaleras de mano reglamentarias. Se instalarán barandillas reglamentarias en los frentes de losas horizontales, para impedir la caída al vacío de las personas. Los clavos o puntas existentes en la madera usada, se extraerán o remacharán, según casos. Queda prohibido encofrar sin antes haber cubierto el riesgo de caída desde altura mediante la ubicación de redes de protección. Trabajos con ferralla, manipulación y puesta en obra. Los paquetes de redondos se almacenarán en posición horizontal sobre durmientes de madera capa a capa, evitándose las alturas de las pilas superiores al 1'50 m. Se efectuará un barrido diario de puntas, alambres y recortes de ferralla en torno al banco (o bancos, borriquetas, etc.) de trabajo. Queda prohibido el transporte aéreo de armaduras de pilares en posición vertical. Se prohíbe trepar por las armaduras en cualquier caso. Se prohíbe el montaje de zunchos perimetrales, sin antes estar correctamente instaladas las redes de protección. Se evitará, en lo posible, caminar por los fondillos de los encofrados de jácenas o vigas. Trabajos de manipulación del hormigón. Se instalarán fuertes topes final de recorrido de los camiones hormigonera, en evitación de vuelcos. Se prohíbe acercar las ruedas de los camiones hormigoneras a menos de 2 m. del borde de la excavación. Se prohíbe cargar el cubo por encima de la carga máxima admisible de la grúa que lo sustenta. Se procurará no golpear con el cubo los encofrados, ni las entibaciones. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 120 RUBEN EMBID PEREZ La tubería de la bomba de hormigonado, se apoyará sobre caballetes, arriostrándose las partes susceptibles de movimiento. Para vibrar el hormigón desde posiciones sobre la cimentación que se hormigona, se establecerán plataformas de trabajo móviles formadas por un mínimo de tres tablones, que se dispondrán perpendicularmente al eje de la zanja o zapata. El hormigonado y vibrado del hormigón de pilares, se realizará desde "castilletes de hormigonado" En el momento en el que el forjado lo permita, se izará en torno a los huecos el peto definitivo de fábrica, en prevención de caídas al vacío. Se prohíbe transitar pisando directamente sobre las bovedillas (cerámicas o de hormigón), en prevención de caídas a distinto nivel. Montaje de estructura metálica. Los perfiles se apilarán ordenadamente sobre durmientes de madera de soporte de cargas, estableciendo capas hasta una altura no superior al 1'50 m. Una vez montada la "primera altura" de pilares, se tenderán bajo ésta redes horizontales de seguridad. Se prohíbe elevar una nueva altura, sin que en la inmediata inferior se hayan concluido los cordones de soldadura. Las operaciones de soldadura en altura, se realizarán desde el interior de una guindola de soldador, provista de una barandilla perimetral de 1 m. de altura formada por pasamanos, barra intermedia y rodapié. El soldador, además, amarrará el mosquetón del cinturón a un cable de seguridad, o a argollas soldadas a tal efecto en la perfilería. Se prohíbe la permanencia de operarios dentro del radio de acción de cargas suspendidas. Se prohíbe la permanencia de operarios directamente bajo tajos de soldadura. Se prohíbe trepar directamente por la estructura y desplazarse sobre las alas de una viga sin atar el cinturón de seguridad. El ascenso o descenso a/o de un nivel superior, se realizará mediante una escalera de mano provista de zapatas antideslizantes y ganchos de cuelgue e inmovilidad dispuestos de tal forma que sobrepase la escalera 1 m. la altura de desembarco. El riesgo de caída al vacío por fachadas se cubrirá mediante la utilización de redes de horca (o de bandeja). Montaje de prefabricados. El riesgo de caída desde altura, se evitará realizando los trabajos de recepción e instalación del prefabricado desde el interior de una plataforma de trabajo rodeada de barandillas de 90 cm., de altura, formadas por pasamanos, listón intermedio y rodapié de 15 cm., sobre andamios (metálicos, tubulares de borriquetas). Se prohíbe trabajar o permanecer en lugares de tránsito de piezas suspendidas en prevención del riesgo de desplome. Los prefabricados se acopiarán en posición horizontal sobre durmientes dispuestos por capas de tal forma que no dañen los elementos de enganche para su izado. Se paralizará la labor de instalación de los prefabricados bajo régimen de vientos superiores a 60 Km/h. Albañilería. Los grandes huecos (patios) se cubrirán con una red horizontal instalada alternativamente cada dos plantas, para la prevención de caídas. Se prohíbe concentrar las cargas de ladrillos sobre vanos. El acopio de palets, se realizará próximo a cada pilar, para evitar las sobrecargas de la estructura en los lugares de menor resistencia. Los escombros y cascotes se evacuarán diariamente mediante trompas de vertido montadas al efecto, para evitar el riesgo de pisadas sobre materiales. Las rampas de las escaleras estarán protegidas en su entorno por una barandilla sólida de 90 cm. de altura, formada por pasamanos, listón intermedio y rodapié de 15 cm. Cubiertas. El riesgo de caída al vacío, se controlará instalando redes de horca alrededor del edificio. No se permiten caídas sobre red superiores a los 6 m. de altura. Se paralizarán los trabajos sobre las cubiertas bajo régimen de vientos superiores a 60 km/h., lluvia, helada y nieve. Alicatados. ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 127 RUBEN EMBID PEREZ Esta hoja nos indica los datos esperados denuestra inversión Coste total de la instalación sin I.V.A. 4.214.404 € I.V.A. de la instalación que pagaría el banco en caso de leasing. 134.861 € I.V.A. de la instalación correspondiente al comprador por la parte de contado. 539.444 € Coste total de la instalación (I.V.A. incluido). 4.888.709 € Pagado por medios propios. 80,00% 3.371.523 € Total a financiar. 20,00% 842.881 € Cuota anual intereses más amortización. 69.101 € Cuota mensual amortización incluida. 5.758 € Intereses pagados durante la vida del crédito. 939.422 € Gastos medios anuales. 65.396 € Gastos medios mensuales. 5.450 € Producción específica prevista anual en kWh x año / kWp instalado. 1.439 Producción total prevista anual en kWh x año. 1.439.100 Ingresos por producción media anual antes de impuestos. 223.595 € Ingresos por producción media mensual antes de impuestos. 18.633 € Rentabilidad media sobre inversión total antes de impuestos. -0,25% Rentabilidad media sobre inversión de medios propios antes de impuestos. -0,31% Porcentaje que queda libre despues de pagar impuestos. 75,00% Valor Actual Neto (V.A.N.). -1.794.417 € V.A.N. medio anual sobre inversión de medios propios. -2,13% Años de retorno de la inversión. 26 Tasa de descuento. (media ponderada) 5,70% Desgravación medioambiental, (según ley 35% cuota líquida) 0 € Tasa Interna de Retorno (T.I.R.). -0,42% ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 128 RUBEN EMBID PEREZ Hoja que nos da los datos de explotación MOMENTO AÑO LEASING PRINCIPAL LEASING INTERESES GASTOS VARIABLES S/PRODUCION GASTOS VARIABLES GASTOS DE REPRESENTACIO N TOTAL GASTOS Unidad € € € € € € € 0 2013 842.881 54.787 54.787 1 2014 842.881 14.313 54.787 1.751 15.000 2.159 73.697 2 2015 828.567 15.244 53.857 1.787 15.540 2.137 73.321 3 2016 813.324 16.235 52.866 1.824 16.099 2.115 72.905 4 2017 797.089 17.290 51.811 1.861 16.679 2.094 72.445 5 2018 779.799 18.414 50.687 1.899 17.279 2.072 71.938 6 2019 761.386 19.611 49.490 1.938 17.902 2.051 71.380 7 2020 741.775 20.885 48.215 1.977 18.546 2.029 70.767 8 2021 720.890 22.243 46.858 2.016 19.214 2.008 70.095 9 2022 698.647 23.689 45.412 2.056 19.905 1.986 69.360 10 2023 674.959 25.228 43.872 2.097 20.622 1.964 68.556 11 2024 649.730 26.868 42.232 2.138 21.364 1.943 67.678 12 2025 622.862 28.615 40.486 2.180 22.133 1.921 66.721 13 2026 594.247 30.475 38.626 2.222 22.930 1.900 65.678 14 2027 563.773 32.455 36.645 2.265 23.756 1.878 64.544 15 2028 531.318 34.565 34.536 2.309 24.611 1.856 63.312 16 2029 496.753 36.812 32.289 2.353 25.497 1.835 61.973 17 2030 459.941 39.204 29.896 2.397 26.415 1.813 60.521 18 2031 420.736 41.753 27.348 2.442 27.366 1.792 58.947 19 2032 378.984 44.467 24.634 2.487 28.351 1.770 57.242 20 2033 334.517 47.357 21.744 2.533 29.372 1.749 55.397 21 2034 287.160 50.435 18.665 2.579 30.429 1.727 53.400 22 2035 236.725 53.714 15.387 2.626 31.524 1.705 51.243 23 2036 183.011 57.205 11.896 2.673 32.659 1.684 48.912 24 2037 125.806 60.923 8.177 2.721 33.835 1.662 46.395 25 2038 64.883 64.883 4.217 2.769 35.053 1.641 43.680 TOTALES 842.881 939.422 55.899 592.081 47.490 1.634.892 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 129 RUBEN EMBID PEREZ Hoja de ingresos previstos MOMENTO AÑO PERDIDA ESTIMADA PERDIDA ACUMULADA PRODUCCION ESTIMADA COEFICIENTE REDUCTOR IPC IPC REDUCIDO PRECIO kWh. INGRESOS Unidad % % Kwh. % € € 0 2013 0,118000 0 1 2014 1.439.100 0,50% 3,10% 0,121658 175.078 2 2015 1,00% -1,00% 1.424.709 0,50% 3,10% 0,125429 178.700 3 2016 1,00% -2,00% 1.410.318 0,50% 3,10% 0,129318 182.379 4 2017 1,00% -3,00% 1.395.927 0,50% 3,10% 0,133327 186.114 5 2018 1,00% -4,00% 1.381.536 0,50% 3,10% 0,137460 189.905 6 2019 1,00% -5,00% 1.367.145 0,50% 3,10% 0,141721 193.753 7 2020 1,00% -6,00% 1.352.754 0,50% 3,10% 0,146114 197.657 8 2021 1,00% -7,00% 1.338.363 0,50% 3,10% 0,150644 201.616 9 2022 1,00% -8,00% 1.323.972 0,50% 3,10% 0,155314 205.631 10 2023 1,00% -9,00% 1.309.581 0,50% 3,10% 0,160129 209.701 11 2024 1,00% -10,00% 1.295.190 0,50% 3,10% 0,165092 213.826 12 2025 1,00% -11,00% 1.280.799 0,50% 3,10% 0,170210 218.005 13 2026 1,00% -12,00% 1.266.408 0,50% 3,10% 0,175487 222.238 14 2027 1,00% -13,00% 1.252.017 0,50% 3,10% 0,180927 226.524 15 2028 1,00% -14,00% 1.237.626 0,50% 3,10% 0,186536 230.861 16 2029 1,00% -15,00% 1.223.235 0,50% 3,10% 0,192318 235.250 17 2030 1,00% -16,00% 1.208.844 0,50% 3,10% 0,198280 239.690 18 2031 1,00% -17,00% 1.194.453 0,50% 3,10% 0,204427 244.178 19 2032 1,00% -18,00% 1.180.062 0,50% 3,10% 0,210764 248.715 20 2033 1,00% -19,00% 1.165.671 0,50% 3,10% 0,217298 253.298 21 2034 1,00% -20,00% 1.151.280 0,50% 3,10% 0,224034 257.926 22 2035 1,00% -21,00% 1.136.889 0,50% 3,10% 0,230979 262.598 23 2036 1,00% -22,00% 1.122.498 0,50% 3,10% 0,238139 267.311 24 2037 1,00% -23,00% 1.108.107 0,50% 3,10% 0,245522 272.064 25 2038 1,00% -24,00% 1.093.716 0,50% 3,10% 0,253133 276.856 TOTALES 31.660.20 0 5.589.875 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 130 RUBEN EMBID PEREZ Resultados MOM. AÑO AMORTIZACION GASTOS DE EXPLOTACION TOTAL GASTOS TOTAL INGRESOS BENEFICIO RENTABILIDAD ANTES DE IMPUESTOS CUOTA LIQUIDA IMPUESTOS Unidad € € € € € % € 0 2013 54.787 54.787 - - 54.787 -1,30% - 13.697 1 2014 168.576 73.697 242.273 175.078 - 67.195 -1,59% - 16.799 2 2015 168.576 73.321 241.897 178.700 - 63.197 -1,50% - 15.799 3 2016 168.576 72.905 241.481 182.379 - 59.102 -1,40% - 14.775 4 2017 168.576 72.445 241.021 186.114 - 54.907 -1,30% - 13.727 5 2018 168.576 71.938 240.514 189.905 - 50.608 -1,20% - 12.652 6 2019 168.576 71.380 239.956 193.753 - 46.203 -1,10% - 11.551 7 2020 168.576 70.767 239.343 197.657 - 41.687 -0,99% - 10.422 8 2021 168.576 70.095 238.671 201.616 - 37.055 -0,88% - 9.264 9 2022 168.576 69.360 237.936 205.631 - 32.305 -0,77% - 8.076 10 2023 168.576 68.556 237.132 209.701 - 27.431 -0,65% - 6.858 11 2024 168.576 67.678 236.254 213.826 - 22.428 -0,53% - 5.607 12 2025 168.576 66.721 235.297 218.005 - 17.292 -0,41% - 4.323 13 2026 168.576 65.678 234.254 222.238 - 12.016 -0,29% - 3.004 14 2027 168.576 64.544 233.120 226.524 - 6.597 -0,16% - 1.649 15 2028 168.576 63.312 231.888 230.861 - 1.026 -0,02% - 257 16 2029 168.576 61.973 230.549 235.250 4.701 0,11% 1.175 17 2030 168.576 60.521 229.097 239.690 10.593 0,25% 2.648 18 2031 168.576 58.947 227.523 244.178 16.655 0,40% 4.164 19 2032 168.576 57.242 225.818 248.715 22.896 0,54% 5.724 20 2033 168.576 55.397 223.973 253.298 29.325 0,70% 7.331 21 2034 168.576 53.400 221.977 257.926 35.949 0,85% 8.987 22 2035 168.576 51.243 219.819 262.598 42.779 1,02% 10.695 23 2036 168.576 48.912 217.488 267.311 49.823 1,18% 12.456 24 2037 168.576 46.395 214.971 272.064 57.093 1,35% 14.273 25 2038 168.576 43.680 212.256 276.856 64.600 1,53% 16.150 TOTALES 4.214.404 1.634.892 5.849.296 5.589.875 - 259.421 -0,25% - 64.855 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 131 RUBEN EMBID PEREZ Resultados CUOTA IMPUESTOS A PAGAR BENEFICIO DESPUES DE IMPUESTOS RENTABILIDAD FINANCIERA € € % - 13.697 - 41.090 -1,63% - 16.799 - 50.396 -1,99% - 15.799 - 47.398 -1,87% - 14.775 - 44.326 -1,75% - 13.727 - 41.180 -1,63% - 12.652 - 37.956 -1,50% - 11.551 - 34.652 -1,37% - 10.422 - 31.265 -1,24% - 9.264 - 27.791 -1,10% - 8.076 - 24.229 -0,96% - 6.858 - 20.573 -0,81% - 5.607 - 16.821 -0,67% - 4.323 - 12.969 -0,51% - 3.004 - 9.012 -0,36% - 1.649 - 4.948 -0,20% - 257 - 770 -0,03% 1.175 3.526 0,14% 2.648 7.944 0,31% 4.164 12.491 0,49% 5.724 17.172 0,68% 7.331 21.994 0,87% 8.987 26.962 1,07% 10.695 32.084 1,27% 12.456 37.367 1,48% 14.273 42.820 1,69% 16.150 48.450 1,92% - 64.855 - 194.566 -0,31% Tesoreria MOMENT O AÑ O PRICIPAL LEASING INTERESE S GASTOS EXPLOTACI ON IMPUESTOS TOTAL SALIDAS TOTAL ENTRADAS Unidad € € € € € € 0 201 3 - 54.787 - - 13.697 41.090 - 1 201 4 14.313 54.787 18.909 - 16.799 71.211 175.078 2 201 5 15.244 53.857 19.464 - 15.799 72.766 178.700 3 201 6 16.235 52.866 20.039 - 14.775 74.364 182.379 4 201 7 17.290 51.811 20.634 - 13.727 76.008 186.114 5 201 8 18.414 50.687 21.251 - 12.652 77.699 189.905 6 201 9 19.611 49.490 21.890 - 11.551 79.440 193.753 ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 132 RUBEN EMBID PEREZ 7 202 0 20.885 48.215 22.552 - 10.422 81.231 197.657 8 202 1 22.243 46.858 23.237 - 9.264 83.074 201.616 9 202 2 23.689 45.412 23.948 - 8.076 84.972 205.631 10 202 3 25.228 43.872 24.683 - 6.858 86.926 209.701 11 202 4 26.868 42.232 25.445 - 5.607 88.939 213.826 12 202 5 28.615 40.486 26.235 - 4.323 91.012 218.005 13 202 6 30.475 38.626 27.052 - 3.004 93.149 222.238 14 202 7 32.455 36.645 27.899 - 1.649 95.350 226.524 15 202 8 34.565 34.536 28.776 - 257 97.620 230.861 16 202 9 36.812 32.289 29.684 1.175 99.960 235.250 17 203 0 39.204 29.896 30.625 2.648 102.374 239.690 18 203 1 41.753 27.348 31.599 4.164 104.864 244.178 19 203 2 44.467 24.634 32.608 5.724 107.433 248.715 20 203 3 47.357 21.744 33.653 7.331 110.085 253.298 21 203 4 50.435 18.665 34.735 8.987 112.823 257.926 22 203 5 53.714 15.387 35.856 10.695 115.651 262.598 23 203 6 57.205 11.896 37.016 12.456 118.572 267.311 24 203 7 60.923 8.177 38.218 14.273 121.592 272.064 25 203 8 64.883 4.217 39.462 16.150 124.713 276.856 TOTALES 842.881 939.422 695.470 - 64.855 2.412.918 5.589.875 V.A.N. / 25 años / Inversión M.P. -2,13% ESCUELA DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA DE ZARAGOZA 133 RUBEN EMBID PEREZ Resultado final CASH FLOW TESORERIA CASH FLOW ACTUALIZADO PAYBACK RETORNO INVERSION T.I.R. hasta el año 'x' € € € % - 3.412.614 - 3.412.614 - 3.412.614 103.867 98.266 - 3.314.348 105.935 94.818 - 3.219.530 108.015 91.466 - 3.128.064 110.106 88.209 - 3.039.856 112.206 85.044 - 2.954.812 114.313 81.969 - 2.872.843 116.426 78.981 - 2.793.862 118.542 76.080 - 2.717.782 120.659 73.263 - 2.644.519 122.775 70.528 - 2.573.991 124.887 67.872 - 2.506.119 -13,50% 126.993 65.295 - 2.440.824 -11,45% 129.089 62.794 - 2.378.030 -9,72% 131.173 60.366 - 2.317.664 -8,25% 133.241 58.012 - 2.259.652 -6,99% 135.290 55.727 - 2.203.925 -5,90% 137.316 53.511 - 2.150.413 -4,96% 139.315 51.363 - 2.099.051 -4,13% 141.282 49.279 - 2.049.772 -3,40% 143.213 47.259 - 2.002.513 -2,75% 145.103 45.300 - 1.957.213 -2,18% 146.947 43.402 - 1.913.811 -1,67% 148.739 41.562 - 1.872.249 -1,21% 150.473 39.779 - 1.832.469 -0,79% 152.143 38.052 - 1.794.417 -0,42% - 194.566 - 1.794.417 V.A.N. -1.794.417 € T.I.R. (a 25 años) -0,42% RETORNO (En años) 26 Una vez visto el resultado se puede decir que no es rentable una instalacion de este tipo Con la legislación actual. No recuperaríamos la inversión inicial hasta pasados 26 años y contando que la esperanza de vida del los diferentes elementos no suelen superar los 25 años,además del riesgo que conlleva una inversión de esta magnitud.   UNI V  V ERSIDAD D FO T C O D E ZARAG O H U T OV O O N C O ZA U ER T O LT A C ON 2. P    T O S A IC O EXI Ó P LA N S OL A O D E Ó N A N OS     AUTOR: R DIRECTO TITULAC I ESPECIA L CONVO C A R E 1 M A R E R UBENEM B R:ANTONI O I ON:ING.T L IDAD:ELE C C ATORIA:D I MW E D. B IDPEREZ O MONTA Ñ EC.INDUS T C TRICIDAD I CIEMBRE‐ W  Ñ ES T RIAL 2013 INDICE 1.-PLANOS DE SITUACIÓN 2.-PLANOS DE EMPLAZAMIENTO 3.-ZAPATAS Y TOMA DE TIERRA 4.-UBICACIÓN CON CABLEADO 5.-CENTRAL I 6.-CENTRAL II 7.-CENTRAL III 8.-CENTRAL IV 9.-CENTRAL V 10.-CENTRAL VI 11.-CENTRAL VII 12.-CENTRAL VIII 13.-CENTRAL IX 14.-CENTRAL X 15.-DETALLE SEGUIDOR CON COTAS 16.-DETALLE CIMENTACIÓN CON TOMA DE TIERRA 17.-ZANJAS DE BAJA TENSIÓN 18.-DETALLE CONEXIONES PANELES 19.-CASETA TRANSFORMADORES 20.-ALUMBRADO CASETA 21.-TIERRAS CENTRO DE TRANSFORMACIÓN N O S E