Repositorio Institucional de Documentos

Proyecto Fin de Carrera ESTUDIO DEL COMPORTAMIENTO DE MATERIALES COMPUESTOS DE POLIETILENO DE ULTRA ALTO PESO MOLECULAR REFORZADO CON NANOTUBOS DE CARBONO MULTICAPA Especialidad: Ingeniería Técnica Industrial, Química Industrial Autor: David Jiménez Martínez Directora: María José Martínez Morlanes Departamento: Ciencia y Tecnología de Materiales y Fluidos Convocatoria: Marzo 2014 Escuela: Escuela de Ingeniería y Arquitectura, Universidad de Zaragoza Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 1 RESUMEN DEL TRABAJO REALIZADO El polietileno de ultra alto peso molecular es un termoplástico industrial que presenta valores altos de rigidez, resistencia al impacto y a la abrasión, así como un bajo coeficiente de fricción, debido fundamentalmente a su elevado peso molecular. Además hay que destacar sus propiedades de autolubricación, y especialmente su biocompatibilidad. Ésta última y la alta resistencia al desgaste abrasivo son las propiedades que explican el alto interés clínico del PEUAPM y su amplio uso como material ortopédico, siendo la configuración más aceptada para la prótesis de cadera y de rodilla basada en el par de fricción metal-polietileno. En el presente estudio se va a realizar la consolidación de mezclas homogéneas de PEUAPM y nanotubos multicapa de carbono, MWNTC/PEUAPM, mediante un proceso de termoconformado utilizando unas determinadas condiciones de tiempo y temperatura. El objetivo general del estudio consiste en comprobar la influencia de incorporar nanotubos multicapa de carbono sobre el comportamiento térmico y mecánico del PEUAPM y los efectos de la irradiación gamma sobre estos materiales compuestos. Con el fin de alcanzar los objetivos planteados, se llevaron a cabo diferentes tareas mediante el uso de diversas técnicas experimentales que permitieron la caracterización mecánica, térmica y microestructural del material termoconformado. También se llevó a cabo el estudio de la influencia de la irradiación sobre los composites. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 2 ÍNDICE. 1. Introducción. Pág. 3 1.1 La resina del PEUAPM. 4 1.2 Métodos de consolidación. 4 1.3 Nanotubos de carbono . 6 1.3.1 Antecedentes. 1.3.2 Origen: desde los fullerenos hasta el grafeno. 1.3.3 Tipos de nanotubos de carbono. 1.3.4 Síntesis de los NTC. 1.3.5 Toxicidad de los nanotubos de carbono. 1.3.6 Propiedades y aplicaciones de los nanotubos de carbono. 1.3.7 Nanocompuestos de matriz polimérica. 2. Objetivos. 13 3. Materiales y métodos. 14 3.1 Materiales. 14 3.1.1 Polietileno de ultra alto peso molecular virgen. 3.1.2 PEUAPM irradiado con radiación gamma. 3.1.3 Nanotubos de carbono. 3.1.4 PEUAPM reforzado con nanotubos de carbono. 3.1.5 PEUAPM reforzado con nanotubos de carbono irradiado. 3.2 Métodos. 17 3.2.1 Proceso de termoconformado. 3.2.2 Técnicas experimentales. 3.2.2.1 Ensayos mecánicos: Tracción uniaxial. 3.2.2.2 Técnicas de Microscopía. 3.2.2.3 Experimentos físico-químicos: DSC y TGA. 4. Resultados y discusión. 21 4.1 Microestructura (DSC). 21 4.2 Estabilidad térmica (TGA). 23 4.3 Propiedades mecánicas. 26 4.4 Fractografía (SEM). 30 5. Conclusiones. 33 6. Referencias 34 Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 3 1. INTRODUCCIÓN. El polietileno de ultra alto peso molecular (PEUAPM) es un termoplástico industrial semicristalino. Este polímero lineal presenta valores elevados de rigidez, resistencia al impacto y a la abrasión, así como un bajo coeficiente de fricción, debido fundamentalmente a su elevado peso molecular (de 3·10 6 a 6·10 6 g· mol -1 ). El PEUAPM está formado por una región cristalina y otra amorfa. La cristalina está formada por estructuras lamelares muy definidas y la amorfa está caracterizada por una alta densidad de ovillamiento, con la existencia de moléculas lazo que conectan y forman parte de ambas regiones (Figura 1). Figura 1. Descripción de la estructura del PEUAPM. Dentro de las características de dicho polietileno hay que destacar especialmente su biocompatibilidad. Desde los años 60, éste mantiene una gran relevancia como biomaterial para aplicaciones ortopédicas, siendo introducido clínicamente por Sir John Charnley en 1962. De hecho, la configuración más aceptada para la prótesis de cadera y de rodilla se basa en el par de fricción metal (acero inoxidable, aleaciones Cobalto-Cromo-Molibdeno) – PEUAPM o cerámica (alúmina) – PEUAPM. Sin embargo, estos sistemas no son perfectos y su supervivencia está establecida al 80 % en torno a los 15 años. Este fallo puede tener un origen aséptico, asociado al desgaste y a la formación de partículas que genera una reacción a cuerpo extraño en el receptor [1,2]. El material que destaca como protagonista principal del desgaste en los pares de fricción que se utilizan en las prótesis es el PEUAPM. La liberación de un alto número de partículas de polietileno en tamaños de máxima reactividad biológica (submicrométricos) se debe a su Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 4 desgaste y se asocia a osteolisis y aflojamiento del implante. Además, esta limitación del polietileno coincide con el aumento de esperanza de vida en la población de los países desarrollados, el sobrepeso y la demanda de artroplastias por pacientes con patología destructiva articular más jóvenes y activos [1]. Para mejorar la resistencia al desgaste, la variación microestructural que mejor ha admitido la comunidad ortopédica es la que introduce la irradiación gamma, que además de esterilizar el material de una manera más rápida, segura y completa que otros métodos convencionales (óxido de etileno), introduce una cierta reticulación que es beneficiosa desde el punto de vista de la resistencia al desgaste. 1.1 La resina del PEUAPM. El PEUAPM comercial se suministra normalmente en forma de polvo o granza, al que se le exigen diversos requisitos tanto de fabricación como de propiedades, que vienen regulados por las normas ASTM F648 e ISO 5834-I. Estas normas exigen a la resina de polietileno unos valores o condiciones mínimas en diversas pruebas: tensión elongacional, viscosidad, análisis de trazas y determinación del contenido de cenizas y partículas [3]. Básicamente, con estas pruebas se comprueban los mínimos de peso molecular y pureza que deben caracterizar a la resina. 1.2 Métodos de consolidación. El PEUAPM en forma de polvo debe ser consolidado bajo condiciones específicas de temperatura y presión debido a su elevada viscosidad en estado fundido. Este polímero no fluye como el de baja densidad una vez que llega a la temperatura de fusión. Por esta razón, la mayoría de las técnicas de procesado de termoplásticos, como el moldeo por inyección o extrusión convencional, no son útiles para este polímero. Industrialmente la consolidación se logra por medio de tres técnicas diferentes [4]: • Extrusión ram. • Moldeo por compresión. • Moldeo directo por compresión. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 5 La técnica extrusión ram fue introducida en los años 70 ante la imposibilidad de procesar el PEUAPM mediante el método de extrusión convencional. Este método permite la transferencia del PEUAPM en polvo desde los silos de almacenaje hasta el extrusor. El extrusor se alimenta de forma semicontinua, introduciendo la granza de polietileno en la cámara de extrusión previamente calentada. Posteriormente, el ciclo de extrusión comienza y le siguen varias etapas en las que se aplican diferentes condiciones de presión y temperatura. Tras completarse el ciclo de extrusión, el producto final se recoge y se enfría en un ambiente limpio. Este método de consolidación se caracteriza por ritmos de unos pocos mm/min, y permite conseguir PEAUPM extruido en forma de barras con diámetros de hasta 350 mm. Sin embargo, el polietileno de uso médico se comercializa en barras con diámetros máximos de 115 mm. El moldeo por compresión consigue la consolidación del material como resultado directo de una combinación específica de calor, presión y temperatura que también depende de las dimensiones de las prensas hidráulicas y de los moldes. Con este método se pueden conseguir planchas de polietileno moldeado por compresión de diferentes espesores, aunque habitualmente se comercializan con un grosor de 30 mm. Los principios del moldeo directo por compresión son similares a los del moldeo por compresión a gran escala. Este método permite producir directamente los implantes ortopédicos mediante moldes metálicos con la forma del componente. De esta manera, la rugosidad de la superficie moldeada es bajísima, ventaja que no poseen los productos convencionales puesto que obtienen su forma final por mecanizado a partir de barras o placas. La fase final de la consolidación implica una etapa de recirculación de aire bajo condiciones controladas para lograr que todo el volumen del material se enfríe simultáneamente reduciendo las tensiones residuales que introducen los procesos de consolidación. Una vez consolidado, el PEUAPM se somete a un extenso control de calidad que incluye diferentes pruebas físicas, químicas y mecánicas [3]. El material consolidado debe superar unos valores mínimos en diferentes propiedades mecánicas como la elongación a rotura, el límite de fluencia, la carga a rotura o la tenacidad a impacto (Izod y Charpy). De otro modo, el producto se considera defectuoso y es rechazado para uso médico. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 6 1.3 Nanotubos de carbono. Respecto a los usos industriales en numerosas ocasiones se busca mejorar las propiedades mecánicas del PEUAPM, siendo imprescindible la adición de un reforzante a la matriz polimérica. Existen varias investigaciones experimentales en las que se han demostrado que los nanotubos de carbono (NTCs) mejoran significativamente las propiedades eléctricas, térmicas, ópticas y mecánicas de los materiales compuestos a bajas concentraciones [5]. 1.3.1 Antecedentes. La comunidad ortopédica, ante el problema del desgaste del PEUAPM, viene desarrollando importantes esfuerzos que permitan aumentar la esperanza de vida de los implantes articulares. Se han llevado a cabo un gran número de estudios acerca de su estructura, morfología y propiedades mecánicas [6], tanto en las etapas iniciales de fabricación (resina, formas consolidadas) como en el producto final (prótesis), con el objetivo de mejorar el material. Para aumentar la resistencia al desgaste del PEUAPM se han propuesto diferentes materiales alternativos o modificaciones del mismo. Entre los materiales modificados cabe destacar el PEUAPM reforzado con fibra de carbono (Poly II TM ), así como el material de polietileno de alta cristalinidad, los Hylamer TM . A pesar de las mejoras mecánicas, ninguna de estas alternativas logró buenos resultados clínicos comparándolos con el PEUAPM convencional : el PEUAPM reforzado con fibra de carbono debido a una pobre resistencia a la propagación de grietas, y los Hylamer debido a una mayor tendencia a la oxidación degradativa tras la esterilización por radiación gamma en aire. 1.3.2 Origen: desde los fullerenos hasta el grafeno. Debido a su gran versatilidad, el carbono es un elemento indispensable para la vida y aparece en un número casi infinito de moléculas. Su capacidad de hibridación, que le permite la formación de orbitales atómicos de naturaleza sp 3 , sp 2 y sp, le confiere una configuración única para la construcción de una amplia variedad de formas alotrópicas. Hasta la segunda mitad del siglo XX, solamente se conocían dos alótropos de carbono: el diamante, constituido por carbonos sp 3 , y el grafito por carbonos sp 2 . Esto cambió con la aparición de una familia de Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 7 materiales de carbono con propiedades muy interesantes: los fullerenos, los nanotubos y el grafeno. Los fullerenos presentan una hibridación intermedia entre la sp 2 y la sp 3 y se combinan formando hexágonos y pentágonos en estructuras tridimensionales cerradas. El más común es el C 60 , el cual está formado por 60 átomos de carbono. Los nanotubos de carbono (NTCs) fueron descubiertos en 1991 por el físico japonés Sumio Iijima, quien observó la existencia de moléculas tubulares en el hollín formado a partir de descargas de arco eléctrico sobre grafito. Se denominaron nanotubos de pared múltiple (MWNT), dado que cada uno contenía cierto número de cilindros huecos de átomos de carbono en forma concéntrica. Posteriormente, con la colaboración de Donald Bethune, obtuvo los primeros nanotubos de pared única (SWNT), formados exclusivamente por una capa de átomos de carbono. Mediante exfoliación micromecánica de grafito se descubrió en el año 2000 el grafeno. Los físicos rusos Andre Geim y Konstantin Novoselov obtuvieron por ello el premio Nobel de Física en 2010. El grafeno es un nanomaterial formado por una única capa de átomos de carbono con hibridación sp 2 densamente empaquetados en una red cristalina bidimensional en forma de hexágonos. El grafeno posee excepcionales propiedades térmicas, mecánicas y eléctricas, además de ser unas 100 veces más resistente que el acero y tan ligero como la fibra de carbono. Estos descubrimientos dieron lugar a un incremento en el número de formas alotrópicas del carbono (Figura 2), además de otras formas como las fibras de carbono, las nanofibras o el diamante parecido al carbono (DLC) [7]. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 8 Figura 2. Algunas de las formas alotrópicas del carbono: a) grafeno b) grafito c) nanotubos de carbono de una capa (SWNTC) y d) fullereno. 1.3.3 Tipos de nanotubos de carbono. Los nanotubos de carbono pueden considerarse como láminas de grafeno enrolladas en forma de tubos con hibridaciones intermedias. Pueden ser abiertos o cerrados, siendo la estructura que cierra el nanotubo similar a una semiesfera de fullereno. Los nanotubos de carbono (NTC) se clasifican en dos grandes grupos en función del número de capas que presentan. Tenemos por un lado los nanotubos de carbono de pared única o monocapa (SWNTC), que se pueden describir como una capa bidimensional de grafeno “enrollada” formando un cilindro de diámetro nanométrico, y por otro lado, los nanotubos de pared múltiple (MWNTC), que son aquellos que poseen una estructura similar a varios SWCNT concéntricos con diferentes diámetros (Figura 3) [7]. a) b) c) d) Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 15 Tabla 1. Propiedades del PEUAPM suministrado por Goodfellow. 3.1.2 Polietileno de ultra alto peso molecular irradiado con radiación gamma (γ). A pesar de las ventajosas propiedades que presenta el PEUAPM, este componente limita la esperanza de vida de la prótesis debido al desgaste. En la actualidad, el polietileno altamente reticulado se presenta como la mejor opción para la reducción del desgaste frente a un metal para las articulaciones artificiales. En el presente estudio, se llevó a cabo la irradiación gamma del PEUAPM. La dosis utilizada fue 90 kGy y el proceso se realizó a temperatura ambiente y en aire en las instalaciones de Aragogamma S.A (Barcelona). 3.1.3. Nanotubos de carbono. Los nanotubos utilizados son los denominados nanotubos multicapa (MWNTCs) y fueron obtenidos por el método de vaporación de grafito en reactor de arco eléctrico. Los NTCs obtenidos presentaron una longitud del orden de micras y un diámetro entre 20 y 30 nm. Propiedad Resultado Unidades Densidad 0.94 g·cm -3 Resistencia al impacto Izod >1000 J·m Módulo de tracción 0.2-1.2 GPa Resistencia a la tracción 20-40 MPa Elongación a rotura 500 % Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 16 Figura 5. MWNT utilizados en el estudio. 3.1.4 Polietileno de ultra alto peso molecular reforzado con nanotubos de carbono. Para estudiar el efecto de los nanotubos de carbono sobre el PEUAPM se prepararon mezclas de diferentes concentraciones en peso de MWNTCs. Las concentraciones estudiadas fueron: 0.5%,1%, 3% y 5% peso. El comportamiento de los materiales reforzados se comparó con el del material sin reforzar, el material virgen. La obtención de una mezcla homogénea de PEUAPM y MWNTCs se llevó a cabo mediante una fuerte agitación. Para ello, se añadieron los nanotubos de carbono al polietileno en polvo y la mezcla resultante se agitó durante 2 horas en un molino de bolas a 400 rpm. De esta manera se formaron mezclas del 0.5%, 1%, 3% y 5% en peso de MWNTs. 3.1.5 PEUAPM reforzado con nanotubos de carbono irradiado. Con el fin de estudiar el efecto de la radiación gamma en aire sobre los composites a diferentes concentraciones en peso de MWNTCs, los materiales compuestos obtenidos se irradiaron a la misma dosis que el PEUAPM (90 kGy). Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 17 3.2. Métodos. 3.2.1 Proceso de termoconformado. El proceso de termoconformado se llevó a cabo mediante la utilización de una prensa hidráulica (Perkin Elmer), equipada con unas placas calefactoras y un controlador de temperatura. Las probetas utilizadas fueron del tipo 5-A de acuerdo a la norma UNE-EN ISO 527 [8]. En las Figuras 6 y 7 se muestra el equipo y el molde utilizados, respectivamente [1]. Características del equipo: • Presión: 0 - 15 MPa. • Temperatura: 0 - 300 °C. Figura 6. Prensa hidráulica y placas calefactoras utilizadas en el proceso de termoconformado. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 18 Figura 7. Molde utilizado para la obtención de probetas en el proceso de termoconformado. En anteriores estudios [9] se probaron diferentes condiciones de procesado para obtener una buena consolidación del material. Así, los parámetros utilizados en la optimización del termoconformado fueron la temperatura, el tiempo y la presión. Las condiciones óptimas obtenidas fueron las siguientes: • T = 175 °C. • P= 10 MPa. • 5 min de precalentamiento. • t = 15 min. • Enfriamiento al aire bajo presión. Las condiciones elegidas para realizar el termoconformado del material son similares a las utilizadas en otros estudios experimentales [6], dependiendo éstas naturalmente de las dimensiones del material que se pretende obtener. Hay estudios en los que utilizan temperaturas más elevadas (200 °C) [10]. El hecho de trabajar a temperaturas elevadas se debe a que el PEUAPM presenta una elevada viscosidad en estado fundido. Cuando se optimizaron las condiciones del proceso, se eligió la temperatura de 175 °C porque se obtenía una buena consolidación del material, y de esta manera se evitaba la degradación del material que temperaturas mayores ocasionan. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 19 En la Figura 8 se muestra la imagen de una de las probetas obtenida utilizando las condiciones óptimas de termoconformado. Figura 8. Probeta termoconformada de PEUAPM/MWNTs (1%). (Tª = 175°C, P = 10 MPa, t = 15 min). 3.2.2 Técnicas experimentales. Para realizar el estudio tanto macroscópico como microscópico de los materiales obtenidos se utilizaron diferentes técnicas experimentales. Dichas técnicas se pueden clasificar en tres grupos: • Ensayos mecánicos. • Técnicas de microscopía. • Experimentos físico-químicos. 3.2.2.1 Ensayos mecánicos: Tracción uniaxial. Este ensayo se realizó siguiendo las directrices marcadas por la norma UNE-EN ISO 527 [8] y por ello las probetas ensayadas son del tipo 5-A. Estas probetas de sección rectangular presentan unas dimensiones de 20 x 4 x 2 mm para la zona ensayada. Los ensayos de tracción se llevaron a cabo usando una máquina universal de ensayos Instron 5565. La temperatura y el ritmo de deformación utilizados fueron 23 ± 2 °C y 5 mm·min -1 respectivamente, ensayándose de cuatro a seis especímenes por grupo de material. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 20 La información proporcionada por este ensayo es muy amplia, donde se pueden destacar varias propiedades: módulo secante, límite de fluencia, tensión a la rotura, elongación a la rotura y trabajo de deformación hasta la fractura. 3.2.2.2 Técnicas de Microscopía: Microscopia Electrónica de Barrido (SEM). La microscopía electrónica de barrido (SEM) es una técnica para la obtención de imágenes de superficies con alta resolución. Esta técnica permite observar con detalle las características fractográficas de los especímenes mecánicos tras su rotura. En particular, las superficies de las probetas de tracción fueron observadas para determinar los mecanismos de fallo. En todos los casos las probetas fueron recubiertas con oro mediante un equipo Balzers SCD-4, para mejorar el contraste en la observación, y se observaron por medio de un JEOL JSM-6400. 3.2.2.3 Experimentos físico-químicos. Calorimetría diferencial de barrido (DSC). Esta técnica permite obtener información sobre la cristalinidad y la temperatura de fusión de la muestra, así como de los efectos que en estos valores provoca la irradiación de la muestra. El equipo utilizado para la realización de este ensayo fue un DSC Q-2000 (TA Instruments) de Perkin Elmer. Las muestras fueron calentadas desde 25 °C hasta 200 °C a un ritmo de calentamiento de 10 °C·min -1 . Los calores de fusión corresponden al área bajo el pico endotérmico entre 80 °C y 150 °C, mientras que la temperatura de fusión se registró como el máximo de ese pico de fusión. La ecuación mediante la cual se calcula el valor de la cristalinidad es la siguiente: Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 21 % =  ∆ ∆  × 100 Siendo ΔH el calor de fusión obtenido en el ensayo y ΔH f el calor de fusión tomado como referencia correspondiente a un polietileno totalmente cristalino (290 J·g -1 ). Análisis termogravimétrico (TGA) El análisis termogravimétrico es una técnica que permite evaluar la estabilidad térmica de los materiales mediante la monitorización del cambio de peso que ocurre cuando el espécimen es calentado. En el presente estudio las medidas se realizaron en aire, condición que permite evaluar además de la estabilidad térmica, la estabilidad oxidativa de los materiales. El equipo utilizado para la obtención de estas medidas fue un TGA-Q500 (TA Instruments). Las muestras fueron calentadas desde temperatura ambiente hasta 800 °C a un ritmo de calentamiento de 10 °C·min -1 . Se tomaron medidas de tres réplicas de cada material. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 22 4. RESULTADOS Y DISCUSIÓN. 4.1 Microestructura (DSC). Para evaluar el efecto de la irradiación y de la presencia de los MWNTCs en la cristalinidad del material, y por tanto su influencia en la microestructura del mismo, se llevaron a cabo medidas de calorimetría (DSC). En las Tablas 2 y 3 se recogen los resultados de la temperatura de fusión y el porcentaje de cristalinidad para los materiales estudiados: PE PEI Tf (°C) 135.3 ± 0.4 140.1 ± 0.4 Cristalinidad (%) 54.8 ± 0.4 57.9 ± 0.9 Tabla 2. Temperatura de fusión y cristalinidad del PEUAPM virgen e irradiado. PE-NTC (0.5%) PE-NTC (1%) PE-NTC (3%) PE-NTC (5%) Tf(°C) 135.0 ± 0.2 135.3 ± 0.4 136.0 ± 0.1 136.0 ± 0.3 Cristalinidad (%) 59.2 ± 0.9 55.8 ± 0.3 57.8 ± 0.4 58.0 ± 0.4 PE-NTC(0.5%)-I PE-NTC(1%)-I PE-NTC(3%)-I PE-NTC(5%)-I Tf(°C) 137.2 ± 0.2 137.3 ± 0.4 137.7 ± 1.2 137.9 ± 0.6 Cristalinidad (%) 60.4 ± 0.2 59.3 ± 0.6 60.5 ± 0.9 60.4 ± 0.6 Tabla 3. Temperatura de fusión y cristalinidad de los composites PEUAPM/MWNTCs con diferentes concentraciones irradiados y sin irradiar. Los resultados muestran que el incremento sucesivo de la concentración de los MWNTCs sobre el polietileno no provoca cambios en el punto de fusión del polímero, pero produce un significativo incremento en el porcentaje de cristalinidad de hasta un 58% para el caso de un 5% de MWNTCs. Este incremento puede asociarse al hecho de que los NTCs actúan como agentes nucleantes, favoreciendo la recristalización del polímero y dando lugar a un Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 23 incremento de la cristalinidad. Este resultado está de acuerdo con estudios presentes en la literatura [11], donde se observó que la cristalinidad del polietileno de alta densidad (HDPE) aumenta un 60% con la incorporación de un 1% en peso de MWNTCs. Por otro lado, la irradiación del PEUAPM en aire provoca un aumento tanto de la cristalinidad como de la temperatura de fusión del polímero. Estos resultados son similares a los obtenidos en estudios previos realizados [12]. En cuanto a los materiales compuestos irradiados, presentan mayor temperatura de fusión que los composites sin irradiar. Tanto en los materiales no irradiados como los irradiados, la cristalinidad permanece prácticamente constante independientemente de la concentración. Por último, es evidente el incremento del punto de fusión y del porcentaje de cristalinidad de los composites irradiados en comparación con los no irradiados. Este incremento puede ser debido a la recristalización de los cristales existentes y a la formación de nuevos cristales entre la matriz polimérica y los nanotubos, debido al proceso de irradiación [13]. 4.2 Estabilidad térmica (TGA). Con el fin de evaluar la estabilidad térmico-oxidativa de los diferentes materiales compuestos se llevó a cabo un estudio termogravimétrico en aire de los mismos. En la Figura 9, a modo de ejemplo, se recogen las gráficas correspondientes al material virgen y al material compuesto con 1% de MWNTCs antes y después de la irradiación. En dichas gráficas se pueden observar dos zonas bien diferenciadas, la primera de ellas corresponde a la degradación oxidativa que ocurre a temperaturas más bajas, entre 300 °C y 400 °C, y la segunda debida a la degradación puramente térmica que tiene lugar a aproximadamente unos 440 °C. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 24 Figura 9. Curvas termogravimétricas para el material virgen y para el reforzado con 1% de NTCs con y sin irradiación. A grandes rasgos, la Figura 9 muestra que en presencia de MWNTCs los materiales compuestos comienzan a perder peso a temperaturas menores. Este hecho se puede atribuir a la presencia de trazas de impurezas metálicas, como hierro y cobalto, presentes en los nanotubos de carbono y que proceden del proceso de su fabricación. En cuanto a los materiales compuestos irradiados, éstos presentan mayores pérdidas de peso inicial, debido probablemente a que las reacciones de los radicales generados durante el proceso de radiación se ven favorecidas por la presencia de las impurezas metálicas. Sin embargo, cabe destacar que este efecto es mucho menor que el observado en otros tipos de NTCs. Por otro lado, a pesar de esta pequeña pérdida de peso inicial, la incorporación de los NTCs sobre la matriz polimérica da lugar a un desplazamiento de la curva termogravimétrica del PEUAPM base hacia temperaturas superiores, retardando así la temperatura de inicio de la degradación térmica del mismo. Así, el efecto de los nanotubos de carbono sobre la degradación térmica del polietileno se observó mediante la comparación de la temperatura de máxima descomposición presentada por cada uno de los diferentes materiales. Dicha Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 31 Las micrografías obtenidas para el PEUAPM y los diferentes composites antes y después del proceso de irradiación se muestran en la Figura 13: Figura 13. Imágenes de la superficie de fractura obtenidas por SEM (25000 x) para el PEUAPM a) virgen y b) PEUAPM irradiado ,material compuesto por 0,5 % en peso de nanotubos de carbono c) no irradiado y d) irradiad, material compuesto por 5 % en peso de nanotubos de carbono e) no irradiado y f) irradiado; Para el polietileno virgen se pueden diferenciar tres zonas características. Una grieta inicial, normalmente situada al borde de la superficie de fractura, una región de forma semicircular denominada de crecimiento lento o estable de fractura (CCR) situada alrededor del defecto inicial, y una región denominada zona de crecimiento rápido o inestable (FFR), la cual se caracteriza por presentar un aspecto suave. En el caso del polietileno irradiado, a pesar de presentar ciertas diferencias, también presentó tres zonas diferenciadas (Figura 13 b). La fractura de los materiales compuestos fue similar a la obtenida para el PEUAPM no reforzado aunque los compuestos con un 5 % de nanotubos de carbono presentaron una mayor estructura fibrilar, mostrando un descenso en la ductilidad en comparación con los composites que contienen una menor concentración de NTCs (Figura 13 c y f). De esta manera, tal y como se ha observado en los ensayos de tracción, la incorporación de un 0.5 % en peso MWNTs Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 32 produce un aumento del 18 % en la ductilidad del PEUAPM, mientras que una concentración del 5 % da lugar a un aumento del 6 %. En estudios presentes en la literatura, el incremento de la deformación a fractura del polietileno se atribuye al incremento de la movilidad de las cadenas poliméricas debido a la nucleación de cristales secundarios ocasionada por la presencia de MWNTCs. Además, estos resultados pueden atribuirse a la capacidad de los nanotubos de carbono para comportarse como supresores en lugar de iniciadores de grietas. En el caso de los compuestos irradiados, el defecto inicial tuvo su origen en el centro de las muestras tal y como ocurre en el PEUAPM irradiado. En general, la incorporación de nanotubos de carbono produjo una disminución de los efectos negativos generados por el proceso de irradiación en el PEUAPM, indicando un aumento de la ductilidad de los materiales compuestos en comparación con el PEUAPM irradiado. Estos resultados estaban de acuerdo con los obtenidos por otros estudios anteriores en el que se utilizó otro tipo de MWNTCs. Finalmente, el compuesto con un 5 % NTC no mostró con claridad las diferentes zonas de fractura, mostrando una disminución significativa de la ductilidad probablemente debido al alto contenido de nanotubos de carbono. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 33 5. CONCLUSIONES. En el presente proyecto se ha llevado a cabo la preparación de compuestos de PEUAPM con diferentes concentraciones de nanotubos de carbono multicapa (MWNTC) obteniéndose una buena dispersión del material reforzante en el seno de la matriz polimérica. La incorporación de nanotubos no provoca cambios en la temperatura de fusión del PEUAPM pero sin embargo da lugar a un incremento significativo en el porcentaje de cristalinidad del mismo. Dicho incremento se ve reforzado por el proceso de irradiación. El análisis termogravimétrico (TGA) muestra que la incorporación de una pequeña concentración de MWNTCs (0,5% en peso) se dispersa de manera eficiente e integrada en PEUAPM resultando en materiales compuestos con una mayor estabilidad térmica en comparación con el PEUAPM sin reforzar. Por otro lado, la irradiación gamma no provoca un efecto significativo sobre la estabilidad térmica global de los materiales compuestos. En cuanto a las propiedades mecánicas de los composites, el reforzamiento con este tipo de NTCs es positivo ya que se consigue un aumento de la rigidez de un 23 % con una concentración de tan sólo un 0.5 %. Este valor se incrementa tras el proceso de irradiación, mostrando un efecto sinérgico entre los NTC y la irradiación gamma. Por otro lado, la incorporación de los NTC contribuye también positivamente a la ductilidad del PEUAPM, ya que todos los materiales compuestos estudiados presentaron valores medios superiores al obtenido para el PEUAPM. La microscopía electrónica de barrido (SEM) permite la obtención de información sobre el tipo de fractura producida en los diferentes materiales así como de las diferentes propiedades mecánicas presentadas por los mismos. Finalmente, en este proyecto se ha demostrado que a pesar del hecho de que los MWNTCs obtenidos mediante el proceso de descarga de arco presenta algunas dificultades en cuanto a su dispersabilidad, los resultados encontrados muestran que este tipo de NTCs son buenos candidatos como reforzantes del PEUAPM y se presentan como alternativa a otros tipos de NTCs. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 34 6. REFERENCIAS. [1] Martínez-Morlanes, M.J. Obtención de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con NTCs; Diploma de Estudios Avanzados, Universidad de Zaragoza 2010. [2] Crespo, L. Estudio comparativo del comportamiento mecánico y térmico de diferentes tipos de polietileno para prótesis articulares y optimización de su conformación mediante moldeo por compresión; Proyecto Fin de Carrera, Universidad de Zaragoza 2011. [3] Standar Specification for Ultra-High-Molecular Weight Polyethylene Powder and Fabricated Form for Surgical Implants. ASTM F648. [4] Kurtz S.M. The UHMWPE Handbook: Ultra-hight molecular weight polyethylene in total joint replacement; Elsevier Academic Press 2004. [5] Coleman, J.N.; Khan, U.; Gun’ko, Y.K. Mechanical reinforcement of polymers using carbon nanotubes; Adv.Mater 2006, 18, 689. [6] Medel, F.J.; García-Álvarez, F.; Gómez-Barrena,E.; Puértolas, J.A. Polymer Degradation and Stability 2005, 88, 435. [7] Martínez-Morlanes, M. J. Estabilización oxidativa del Polietileno de ultra alto peso molecular en prótesis articulares. Tesis Doctoral, Universidad de Zaragoza 2012. [8] Plásticos. Determinación de las propiedades en tracción. Parte 2: Condiciones de ensayo de plásticos para moldeo y extrusión; UNE-EN ISO 527-2: 2012. [9] Martínez-Morlanes, M.J Termoconformado de PEUAPM: Optimización del proceso; Diploma de Estudios Avanzados, Universidad de Zaragoza 2010. [10] Jie-Feng, G.; Zhong-Ming, L.; Qing-Jie, M.; Qi, Y. CNT´s/UHMWPE composites with a twodimensional conductive network; Materials Letters 2008 , 62, 3530. [11] Kanagaraj, S.; Varanda, F.R.; Zhiltsova, T.V.; Oliveira, M.; Simões, J.A. Mechanical Propierties of high density polyethylene/carbón nanotubes composites; Comp. Sci. Tech. 2007, 67, 3071. [12] Martínez-Morlanes, M.J.; Castell, P.; Martínez-Nogués, V.; Maser, W.K.; Puértolas J.A. Effects of gamma irradiation of UHMWPE/MWNTS nanocomposite; Composites Science and Technology 2011, 71, 282. [13] Castell, P.; Martínez-Morlanes, M. J.; Alonso P.J., Martínez,M. T.; Puértolas, J. A. Study of arc discharge multiwalled carbon nanotubes as inhibitors of the oxidative process in gamma irradiated ultrahigh molecular weight polyethylene; Universidad de Zaragoza. Estudio del comportamiento de materiales compuestos de PEUAPM reforzado con MWNTCs 35 [14] Bocchini, S.; Frache, A.; Camino, G.; Claes, M. Polyethylene thermal oxidative stabilization in carbon nanotubes based nanocomposites; European Polymer Journal 2007, 43, 3222. [15] Bakshi, S.R.; Tercer, J.E. Composites: Part A; 2007, 38, 2493. [16] Ruan, S.L.; Gao, P.; Yang, X.G. ; Yu, T.X. Toughening high performance ultrahigh molecular weight PE using multiwalled carbon nanotubes ; Polymer 2003, 44, 5643.